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中华人民共和国国家标准
建筑物电子信息系统防雷技术规范
Technical code for protection of building electronic information system against lightning
GB 50343-2012
主编部门：四川省住房和城乡建设厅
批准部门：中华人民共和国住房和城乡建设部
施行日期：2 0 1 2 年 1 2 月 1 日
中华人民共和国住房和城乡建设部公告
第1425号
关于发布国家标准《建筑物电子信息系统防雷技术规范》的公告
现批准《建筑物电子信息系统防雷技术规范》为国家标准，编号为GB 50343-2012，自2012年12月1日起实施。其中，第5．1．2、5．2．5、5．4．2、7．3．3条为强制性条文，必须严格执行。原《建筑物电子信息系统防雷技术规范》GB 50343-2004同时废止。
本规范由我部标准定额研究所组织中国建筑工业出版社出版发行。
中华人民共和国住房和城乡建设部
2012年6月11日
前言
本规范是根据原建设部《关于印发<2007年工程建设标准规范制订、修订计划(第一批)>的通知》(建标[2007]125号)的要求，由中国建筑标准设计研究院和四川中光高科产业发展集团在《建筑物电子信息系统防雷技术规范》GB 50343-2004的基础上修订完成的。
本规范共分8章和6个附录。主要技术内容包括：总则、术语、雷电防护分区、雷电防护等级划分和雷击风险评估、防雷设计、防雷施工、检测与验收、维护与管理。
本规范修订的主要内容为：
1．删除了原规范中未使用的个别术语，增加了正确理解本规范所需的术语解释。此外，保留的原术语解释内容也进行了调整。
2．增加了按风险管理要求进行雷击风险评估的内容。同时，在附录部分增加了按风险管理要求进行雷击风险评估的具体评估计算方法。
3．对表4．3．1中各种建筑物电子信息系统雷电防护等级的划分进行了调整。
4．对第5章“防雷设计”的内容进行了修改补充。
5．第7章名称修改为“检测与验收”，内容进行了调整。
6．增加三个附录，即附录B“按风险管理要求进行的雷击风险评估”，附录D“雷击磁场强度的计算方法”，附录E“信号线路浪涌保护器冲击试验波形和参数”。附录F“全国主要城市年平均雷暴日数统计表”按可获得的最新数据进行了修改，仅列出直辖市、省会城市及部分二级城市的年平均雷暴日。取消了原附录“验收检测表”。
7．规范中第5．2．6条和5．5．7条第2款(原规范第5．4．10条第2款)不再作为强制性条文。
本规范中以黑体字标志的条文为强制性条文，必须严格执行。
本规范由住房和城乡建设部负责管理和对强制性条文的解释。四川省住房和城乡建设厅负责日常管理，中国建筑标准设计研究院和四川中光防雷科技股份有限公司负责具体技术内容的解释。在执行过程中，如发现需要修改或补充之处，请将意见和建议寄往中国建筑标准设计研究院(地址：北京市海淀区首体南路9号主语国际2号楼，邮政编码：100048)；四川中光防雷科技股份有限公司(地址：四川省成都市高新西区天宇路19号，邮政编码：611731)。
本规范主编单位：中国建筑标准设计研究院
四川中光防雷科技股份有限公司
本规范参编单位：中南建筑设计院股份有限公司
中国建筑设计研究院
北京市建筑设计研究院
现代设计集团华东建筑设计研究院有限公司
四川省防雷中心
上海市防雷中心
北京爱劳高科技有限公司
武汉岱嘉电气技术有限公司
浙江雷泰电气有限公司
本规范主要起草人：王德言 李雪佩 刘寿先 孙成群 张文才 邵民杰 汪 隽 陈 勇 孙 兰 徐志敏 黄晓虹 蔡振新 王维国 张红文 杨国华 张祥贵 汪海涛 王守奎
本规范主要审查人员：田有连 周璧华 张 宜 王金元 杨德才 杜毅威 陈众励 张钛仁 赵 军 张力欣
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1 总则
1．0．1 为防止和减少雷电对建筑物电子信息系统造成的危害，保护人民的生命和财产安全，制定本规范。
1．0．2 本规范适用于新建、改建和扩建的建筑物电子信息系统防雷的设计、施工、验收、维护和管理。本规范不适用于爆炸和火灾危险场所的建筑物电子信息系统防雷。
1．0．3 建筑物电子信息系统的防雷应坚持预防为主、安全第一的原则。
1．0．4 在进行建筑物电子信息系统防雷设计时，应根据建筑物电子信息系统的特点，按工程整体要求，进行全面规划，协调统一外部防雷措施和内部防雷措施，做到安全可靠、技术先进、经济合理。
1．0．5 建筑物电子信息系统应采用外部防雷和内部防雷措施进行综合防护。
1．0．6 建筑物电子信息系统应根据环境因素、雷电活动规律、设备所在雷电防护区和系统对雷电电磁脉冲的抗扰度、雷击事故受损程度以及系统设备的重要性，采取相应的防护措施。
1．0．7 建筑物电子信息系统防雷除应符合本规范外，尚应符合国家现行有关标准的规定。
2 术语
2．0．1 电子信息系统 electronic information system
由计算机、通信设备、处理设备、控制设备、电力电子装置及其相关的配套设备、设施(含网络)等的电子设备构成的，按照一定应用目的和规则对信息进行采集、加工、存储、传输、检索等处理的人机系统。
2．0．2 雷电防护区(LPZ) lightning protection zone
规定雷电电磁环境的区域，又称防雷区。
2．0．3 雷电电磁脉冲(LEMP) lightning electromagnetic im-pulse
雷电流的电磁效应。
2．0．4 雷电电磁脉冲防护系统(LPMS) LEMP protection measures system
用于防御雷电电磁脉冲的措施构成的整个系统。
2．0．5 综合防雷系统 synthetic lightning protection system
外部和内部雷电防护系统的总称。外部防雷由接闪器、引下线和接地装置等组成，用于直击雷的防护。内部防雷由等电位连接、共用接地装置、屏蔽、合理布线、浪涌保护器等组成，用于减小和防止雷电流在需防护空间内所产生的电磁效应。
2．0．6 共用接地系统 common earthing system
将防雷系统的接地装置、建筑物金属构件、低压配电保护线(PE)、等电位连接端子板或连接带、设备保护地、屏蔽体接地、防静电接地、功能性接地等连接在一起构成共用的接地系统。
2．0．7 自然接地体 natural earthing electrode
兼有接地功能、但不是为此目的而专门设置的与大地有良好接触的各种金属构件、金属井管、混凝土中的钢筋等的统称。
2．0．8 接地端子 earthing terminal
将保护导体、等电位连接导体和工作接地导体与接地装置连接的端子或接地排。
2．0．9 总等电位接地端子板 main equipotential earthing ter-minal board
将多个接地端子连接在一起并直接与接地装置连接的金属板。
2．0．10 楼层等电位接地端子板 floor equipotential earthing terminal board
建筑物内楼层设置的接地端子板，供局部等电位接地端子板作等电位连接用。
2．0．11 局部等电位接地端子板(排) local equipotential earthing terminal board
电子信息系统机房内局部等电位连接网络接地的端子板。
2．0．12 等电位连接 equipotential bonding
直接用连接导体或通过浪涌保护器将分离的金属部件、外来导电物、电力线路、通信线路及其他电缆连接起来以减小雷电流在它们之间产生电位差的措施。
2．0．13 等电位连接带 equipotential bonding bar
用作等电位连接的金属导体。
2．0．14 等电位连接网络 equipotential bonding network
建筑物内用作等电位连接的所有导体和浪涌保护器组成的网络。
2．0．15 电磁屏蔽 electromagnetic shielding
用导电材料减少交变电磁场向指定区域穿透的措施。
2．0．16 浪涌保护器(SPD) surge protective device
用于限制瞬态过电压和泄放浪涌电流的电器，它至少包含一个非线性元件，又称电涌保护器。
2．0．17 电压开关型浪涌保护器 voltage switching type SPD
这种浪涌保护器在无浪涌时呈现高阻抗，当出现电压浪涌时突变为低阻抗。通常采用放电间隙、气体放电管、晶闸管和三端双向可控硅元件作这类浪涌保护器的组件。
2．0．18 电压限制型浪涌保护器 voltage limiting type SPD
这种浪涌保护器在无浪涌时呈现高阻抗，但随浪涌电流和电压的增加其阻抗会不断减小，又称限压型浪涌保护器。用作这类非线性装置的常见器件有压敏电阻和抑制二极管。
2．0．19 标称放电电流 nominal discharge current(In)
流过浪涌保护器，具有8／20μs波形的电流峰值，用于浪涌保护器的Ⅱ类试验以及Ⅰ类、Ⅱ类试验的预处理试验。
2．0．20 最大放电电流 maximum discharge current(Imax)
流过浪涌保护器，具有8／20μs波形的电流峰值，其值按Ⅱ类动作负载试验的程序确定。Imax大于In。
2．0．21 冲击电流 impulse current(Iimp)
由电流峰值Ipeak、电荷量Q和比能量W／R三个参数定义的电流，用于浪涌保护器的Ⅰ类试验，典型波形为10／350μs。
2．0．22 最大持续工作电压 maximum continuous operating volt-age(Uc)
可连续施加在浪涌保护器上的最大交流电压有效值或直流电压。
2．0．23 残压 residual voltage(Ures)
放电电流流过浪涌保护器时，在其端子间的电压峰值。
2．0．24 限制电压 measured limiting voltage
施加规定波形和幅值的冲击时，在浪涌保护器接线端子间测得的最大电压峰值。
2．0．25 电压保护水平 voltage protection level(Up)
表征浪涌保护器限制接线端子间电压的性能参数，该值应大于限制电压的最高值。
2．0．26 有效保护水平 effective protection level(Up／f)
浪涌保护器连接导线的感应电压降与浪涌保护器电压保护水平Up之和。
2．0．27 1．2／50μs冲击电压 1．2／50μs voltage impulse
视在波前时间为1．2μs，半峰值时间为50μs的冲击电压。
2．0．28 8／20μs冲击电流 8／20μs current impulse
视在波前时间为8μs，半峰值时间为20μs的冲击电流。
2．0．29 复合波 combination wave
复合波由冲击发生器产生，开路时输出1．2／50μs冲击电压，短路时输出8／20μs冲击电流。提供给浪涌保护器的电压、电流幅值及其波形由冲击发生器和受冲击作用的浪涌保护器的阻抗而定。开路电压峰值和短路电流峰值之比为2Ω，该比值定义为虚拟输出阻抗Zf。短路电流用符号Isc表示，开路电压用符号Uoc表示。
2．0．30 Ⅰ类试验 classⅠtest
按本规范第2．0．19条定义的标称放电电流In，第2．0．27条定义的1．2／50μs冲击电压和第2．0．21条定义的冲击电流Iimp进行的试验。Ⅰ类试验也可用T1外加方框表示，即T1。
2．0．31 Ⅱ类试验 classⅡtest
按本规范第2．0．19条定义的标称放电电流In，第2．0．27条定义的1．2／50μs冲击电压和第2．0．20条定义的最大放电电流Imax进行的试验。Ⅱ类试验也可用T2外加方框表示，即T2。
2．0．32 Ⅲ类试验 classⅢtest
按本规范第2．0．29条定义的复合波进行的试验。Ⅲ类试验也可用T3外加方框表示，即T3。
2．0．33 插入损耗 insertion loss
传输系统中插入一个浪涌保护器所引起的损耗，其值等于浪涌保护器插入前后的功率比。插入损耗常用分贝(dB)来表示。
2．0．34 劣化 degradation
由于浪涌、使用或不利环境的影响造成浪涌保护器原始性能参数的变化。
2．0．35 热熔焊 exothermic welding
利用放热化学反应时快速产生超高热量，使两导体熔化成一体的连接方法。
2．0．36 雷击损害风险 risk of lightning damage(R)
雷击导致的年平均可能损失(人和物)与受保护对象的总价值(人和物)之比。
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3 雷电防护分区
3．1 地区雷暴日等级划分
3．1．1 地区雷暴日等级应根据年平均雷暴日数划分。
3．1．2 地区雷暴日数应以国家公布的当地年平均雷暴日数为准。
3．1．3 按年平均雷暴日数，地区雷暴日等级宜划分为少雷区、中雷区、多雷区、强雷区：
1 少雷区：年平均雷暴日在25d及以下的地区；
2 中雷区：年平均雷暴日大于25d，不超过40d的地区；
3 多雷区：年平均雷暴日大于40d，不超过90d的地区；
4 强雷区：年平均雷暴日超过90d的地区。
3．2 雷电防护区划分
3．2．1 需要保护和控制雷电电磁脉冲环境的建筑物应按本规范第3．2．2条的规定划分为不同的雷电防护区。
3．2．2 雷电防护区应符合下列规定：
1 LPZ0A区：受直接雷击和全部雷电电磁场威胁的区域。该区域的内部系统可能受到全部或部分雷电浪涌电流的影响；
2 LPZ0B区：直接雷击的防护区域，但该区域的威胁仍是全部雷电电磁场。该区域的内部系统可能受到部分雷电浪涌电流的影响；
3 LPZ1区：由于边界处分流和浪涌保护器的作用使浪涌电流受到限制的区域。该区域的空间屏蔽可以衰减雷电电磁场；
4 LPZ2～n后续防雷区：由于边界处分流和浪涌保护器的作用使浪涌电流受到进一步限制的区域。该区域的空间屏蔽可以进一步衰减雷电电磁场。
3．2．3 保护对象应置于电磁特性与该对象耐受能力相兼容的雷电防护区内。
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4 雷电防护等级划分和雷击风险评估
4．1 一般规定
4．1．2 建筑物电子信息系统可按本规范第4．2节防雷装置的拦截效率或本规范第4．3节电子信息系统的重要性、使用性质和价值确定雷电防护等级。
4．1．3 对于重要的建筑物电子信息系统，宜分别采用本规范第4．2节和4．3节规定的两种方法进行评估，按其中较高防护等级确定。
4．1．4 重点工程或用户提出要求时，可按本规范第4．4节雷电防护风险管理方法确定雷电防护措施。
4．2 按防雷装置的拦截效率确定雷电防护等级
4．2．1 建筑物及入户设施年预计雷击次数N值可按下式确定：
N=N1＋N2 （4.2.1）
式中：N1——建筑物年预计雷击次数(次／a)，按本规范附录A的规定计算；
N2——建筑物入户设施年预计雷击次数(次／a)，按本规范附录A的规定计算。
4．2．2 建筑物电子信息系统设备因直接雷击和雷电电磁脉冲可能造成损坏，可接受的年平均最大雷击次数Nc可按下式计算：
Nc＝5.8×10-1/C （4.2.2）
式中：C——各类因子，按本规范附录A的规定取值。
4．2．3 确定电子信息系统设备是否需要安装雷电防护装置时，应将N和Nc进行比较：
1 当N小于或等于Nc时，可不安装雷电防护装置；
2 当N大于Nc时，应安装雷电防护装置。
4．2．4 安装雷电防护装置时，可按下式计算防雷装置拦截效率E：
E=1－Nc/N （4.2.4）
4．2．5 电子信息系统雷电防护等级应按防雷装置拦截效率E确定，并应符合下列规定：
1 当正大于0．98时，定为A级；
2 当正大于0．90小于或等于0．98时，定为B级；
3 当正大于0．80小于或等于0．90时，定为C级；
4 当正小于或等于0．80时，定为D级。
4．3 按电子信息系统的重要性、使用性质和价值确定雷电防护等级
4．3．1 建筑物电子信息系统可根据其重要性、使用性质和价值，按表4．3．1选择确定雷电防护等级。
表4．3．1 建筑物电子信息系统雷电防护等级
雷电护等级 | 建筑物电子信息系统 |
A级 | 1. 国家级计算中心、国家级通信枢纽、特级和一级金融设施，大中型机场、国家级和省级广播电视中心、枢纽港口、火车枢纽站、 省级城市水、电、热等城市重要公用设施的电子信息系统； 2. 一级安全防范单位，如国家文物、档案库的闭路电视监控和报警系统； 3. 三级医院电子医疗设备 |
B级 | 1. 中型计算中心、二级金融设施、中型通信枢纽、移动通信基站、大型体育（馆）、小型机场、大型港口、大型火车站的电子信息系统； 2. 二级安全防范单位，如省级文物、档案库的闭路电视监控和报警系统； 3. 雷达站、微波站电子信息系统，高速公路监控和收费系统； 4. 二级医院电子医疗设备； 5. 五星及更高星级宾馆电子信息系统 |
C级 | 1. 三级金融设施、小型通信枢纽电子信息系统； 2. 大中型有线电视系统； 3. 四星及以下级宾馆电子信息系统 |
D级 | 除上述A、B、C级以外的一般用途的需防护电子信息设备 |
注：表中未列举的电子信息系统也可参照本表选择防护等级。
4．4 按风险管理要求进行雷击风险评估
4．4．1 因雷击导致建筑物的各种损失对应的风险分量Rx可按下式估算：
式中：Nx——年平均雷击危险事件次数；
Px——每次雷击损害概率；
Lx——每次雷击损失率。
4．4．2 建筑物的雷击损害风险R可按下式估算：
R=∑Rx （4.4.2）
式中：Rx——建筑物的雷击损害风险涉及的风险分量RA～Rz，按本规范附录B表B．2．6的规定确定。
4．4．3 根据风险管理的要求，应计算建筑物雷击损害风险R，并与风险容许值比较。当所有风险均小于或等于风险容许值，可不增加防雷措施；当某风险大于风险容许值，应增加防雷措施减小该风险，使其小于或等于风险容许值，并宜评估雷电防护措施的经济合理性。详细评估和计算方法应符合本规范附录B的规定。
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5 防雷设计
5．1 一般规定
5．1．1 建筑物电子信息系统宜进行雷击风险评估并采取相应的防护措施。
5．1．2 需要保护的电子信息系统必须采取等电位连接与接地保护措施。
5．1．3 建筑物电子信息系统应根据需要保护的设备数量、类型、重要性、耐冲击电压额定值及所要求的电磁场环境等情况选择下列雷电电磁脉冲的防护措施：
1 等电位连接和接地；
2 电磁屏蔽；
3 合理布线；
4 能量配合的浪涌保护器防护。
5．1．4 新建工程的防雷设计应收集以下相关资料：
1 建筑物所在地区的地形、地物状况、气象条件和地质条件；
2 建筑物或建筑物群的长、宽、高度及位置分布，相邻建筑物的高度、接地等情况；
3 建筑物内各楼层及楼顶需保护的电子信息系统设备的分布状况；
4 配置于各楼层工作间或设备机房内需保护设备的类型、功能及性能参数；
5 电子信息系统的网络结构；
6 电源线路、信号线路进入建筑物的方式；
7 供、配电情况及其配电系统接地方式等。
5．1．5 扩、改建工程除应具备上述资料外，还应收集下列相关资料：
1 防直击雷接闪装置的现状；
2 引下线的现状及其与电子信息系统设备接地引入线间的距离；
3 高层建筑物防侧击雷的措施；
4 电气竖井内线路敷设情况；
5 电子信息系统设备的安装情况及耐受冲击电压水平；
6 总等电位连接及各局部等电位连接状况，共用接地装置状况；
7 电子信息系统的功能性接地导体与等电位连接网络互连情况；
8 地下管线、隐蔽工程分布情况；
9 曾经遭受过的雷击灾害的记录等资料。
5．2 等电位连接与共用接地系统设计
5．2．1 机房内电子信息设备应作等电位连接。等电位连接的结构形式应采用S型、M型或它们的组合(图5．2．1)。电气和电子设备的金属外壳、机柜、机架、金属管、槽、屏蔽线缆金属外层、电子设备防静电接地、安全保护接地、功能性接地、浪涌保护器接地端等均应以最短的距离与S型结构的接地基准点或M型结构的网格连接。机房等电位连接网络应与共用接地系统连接。
ERP 接地基准点；Ss单点等电位连接的星形结构；Mm网状等电位连接的网格形结构。
5．2．2 在LPZ0A或LPZ0B区与LPZ1区交界处应设置总等电位接地端子板，总等电位接地端子板与接地装置的连接不应少于两处；每层楼宜设置楼层等电位接地端子板；电子信息系统设备机房应设置局部等电位接地端子板。各类等电位接地端子板之间的连接导体宜采用多股铜芯导线或铜带。连接导体最小截面积应符合表5．2．2-1的规定。各类等电位接地端子板宜采用铜带，其导体最小截面积应符合表5．2．2-2的规定。
表5．2．2-1 各类等电位连接导体最小截面积
名称 | 材料 | 最小截面积 （mm²） |
垂直接地干线 | 多股铜芯导线或铜带 | 50 |
楼层端子板与机房局部端子板之间的连接导体 | 多股铜芯导线或铜带 | 25 |
机房局部端子板之间的连接导体 | 多股铜芯导线 | 6 |
设备精心机房等电位连接网络之间的连接导体 | 多股铜芯导线 | 6 |
机房网络 | 铜箔或多股铜芯导体 | 25 |
表5．2．2-2 各类等电位接地端子板最小截面积
名 称 | 材 料 | 最小截面积（mm²） |
总等电位接地端子板 | 铜带 | 150 |
楼层等电位接地端子板 | 铜带 | 100 |
机房局部等电位接地端子板(排) | 铜带 | 50 |
5．2．3 等电位连接网络应利用建筑物内部或其上的金属部件多重互连，组成网格状低阻抗等电位连接网络，并与接地装置构成一个接地系统(图5．2．3)。电子信息设备机房的等电位连接网络可直接利用机房内墙结构柱主钢筋引出的预留接地端子接地。
图5．2．3 由等电位连接网络与接地装置组合构成的三维接地系统示例
1-等电位连接网络；2-接地装置
5．2．4 某些特殊重要的建筑物电子信息系统可设专用垂直接地干线。垂直接地干线由总等电位接地端子板引出，同时与建筑物各层钢筋或均压带连通。各楼层设置的接地端子板应与垂直接地干线连接。垂直接地干线宜在竖井内敷设，通过连接导体引入设备机房与机房局部等电位接地端子板连接。音、视频等专用设备工艺接地干线应通过专用等电位接地端子板独立引至设备机房。
5．2．5 防雷接地与交流工作接地、直流工作接地、安全保护接地共用一组接地装置时，接地装置的接地电阻值必须按接入设备中要求的最小值确定。
5．2．6 接地装置应优先利用建筑物的自然接地体，当自然接地体的接地电阻达不到要求时应增加人工接地体。
5．2．7 机房设备接地线不应从接闪带、铁塔、防雷引下线直接引入。
5．2．8 进入建筑物的金属管线(含金属管、电力线、信号线)应在入口处就近连接到等电位连接端子板上。在LPZ1入口处应分别设置适配的电源和信号浪涌保护器，使电子信息系统的带电导体实现等电位连接。
5．2．9 电子信息系统涉及多个相邻建筑物时，宜采用两根水平接地体将各建筑物的接地装置相互连通。
5．2．10 新建建筑物的电子信息系统在设计、施工时，宜在各楼层、机房内墙结构柱主钢筋处引出和预留等电位接地端子。
5．3 屏蔽及布线
5．3．1 为减小雷电电磁脉冲在电子信息系统内产生的浪涌，宜采用建筑物屏蔽、机房屏蔽、设备屏蔽、线缆屏蔽和线缆合理布设措施，这些措施应综合使用。
5．3．2 电子信息系统设备机房的屏蔽应符合下列规定：
1 建筑物的屏蔽宜利用建筑物的金属框架、混凝土中的钢筋、金属墙面、金属屋顶等自然金属部件与防雷装置连接构成格栅型大空间屏蔽；
2 当建筑物自然金属部件构成的大空间屏蔽不能满足机房内电子信息系统电磁环境要求时，应增加机房屏蔽措施；
3 电子信息系统设备主机房宜选择在建筑物低层中心部位，其设备应配置在LPZ1区之后的后续防雷区内，并与相应的雷电防护区屏蔽体及结构柱留有一定的安全距离(图5．3．2)。
4 屏蔽效果及安全距离可按本规范附录D规定的计算方法确定。
图5．3．2 LPZn内用于安装电子信息系统的空间
5．3．3 线缆屏蔽应符合下列规定：
1 与电子信息系统连接的金属信号线缆采用屏蔽电缆时，应在屏蔽层两端并宜在雷电防护区交界处做等电位连接并接地。当系统要求单端接地时，宜采用两层屏蔽或穿钢管敷设，外层屏蔽或钢管按前述要求处理；
2 当户外采用非屏蔽电缆时，从入孔井或手孔井到机房的引入线应穿钢管埋地引入，埋地长度l可按公式(5．3．3)计算，但不宜小于15m；电缆屏蔽槽或金属管道应在入户处进行等电位连接；
式中：ρ——埋地电缆处的土壤电阻率(Ω·m)。
3 当相邻建筑物的电子信息系统之间采用电缆互联时，宜采用屏蔽电缆，非屏蔽电缆应敷设在金属电缆管道内；屏蔽电缆屏蔽层两端或金属管道两端应分别连接到独立建筑物各自的等电位连接带上。采用屏蔽电缆互联时，电缆屏蔽层应能承载可预见的雷电流；
4 光缆的所有金属接头、金属护层、金属挡潮层、金属加强芯等，应在进入建筑物处直接接地。
5．3．4 线缆敷设应符合下列规定：
1 电子信息系统线缆宜敷设在金属线槽或金属管道内。电子信息系统线路宜靠近等电位连接网络的金属部件敷设，不宜贴近雷电防护区的屏蔽层；
2 布置电子信息系统线缆路由走向时，应尽量减小由线缆自身形成的电磁感应环路面积(图5．3．4)。
图5．3．4 合理布线减少感应环路面积
①——设备；②——a线(电源线)；③——b线(信号线)；④——感应环路面积
3 电子信息系统线缆与其他管线的间距应符合表5．3．4-1的规定。
表5．3．4-1 电子信息系统线缆与其他管线的间距
其他管线类别 | 电子信息系统线缆与其他管线的净距 | |
最小平行净距(mm) | 最小交叉净距(mm) | |
防雷引下线 | 1000 | 300 |
保护地线 | 50 | 20 |
给水管 | 150 | 20 |
压缩空气管 | 150 | 20 |
热力管（不包封） | 500 | 500 |
热力农牧民（包封） | 300 | 300 |
燃气管 | 300 | 20 |
注：当线缆敷设高度超过6000mm时，与防雷引下线的交叉净距应大于或等于0．05H(H为交叉处防雷引下线距地面的高度)。
4 电子信息系统信号电缆与电力电缆的间距应符合表5．3．4-2的规定。
表5．3．4-2 电子信息系统信号电缆与电力电缆的间距
类别 | 与电子信息系统信号缆接状况 | 最小间距（mm） |
380V电力电缆容量小于2kV·A | 与信号线缆平行敷设 | 130 |
有一方在接地的金属线槽或钢管中 | 70 | |
双方都在接地的金属线槽或钢管中 | 10 | |
380V电力电缆容量（2~5）kV·A | 与信号线缆平行敷设 | 300 |
有一方在接地的金属线槽或钢管中 | 150 | |
双方都在接地的金属线槽或钢管中 | 80 | |
380V电力电缆容量大于2kV·A | 与信号线缆平行敷设 | 600 |
有一方在接地的金属线槽或钢管中 | 300 | |
双方都在接地的金属线槽或钢管中 | 150 |
2 双方都在接地的线槽中，系指两个不同的线槽，也可在同一线槽中用金属板隔开。
5．4 浪涌保护器的选择
5．4．1 室外进、出电子信息系统机房的电源线路不宜采用架空线路。
5．4．2 电子信息系统设备由TN交流配电系统供电时，从建筑物内总配电柜(箱)开始引出的配电线路必须采用TN-S系统的接地形式。
5．4．3 电源线路浪涌保护器的选择应符合下列规定：
1 配电系统中设备的耐冲击电压额定值Uw可按表5．4．3-1规定选用。
表5．4．3-1 220V／380V三相配电系统中各种设备耐冲击电压额定值Uw
设备位置 | 电源进线端设备 | 配电分支线路设备 | 用电设备 | 需要保护的电子信息设备 |
耐冲击电压类别 | Ⅳ类 | Ⅲ类 | Ⅱ类 | Ⅰ类 |
Uw（kV） | 6 | 4 | 2.5 | 1.5 |
2 浪涌保护器的最大持续工作电压Uc不应低于表5．4．3-2规定的值。
表5．4．3-2 浪涌保护器的最小Uc值
浪涌保护器安装位置 | 配电网络的系统特征 | ||||
TT系统 | TN-C系统 | TN-S系统 | 引出中性线的IT系统 | 无中性线引出的IT系统 | |
每一相线与中性线间 | 1.15Uo | 不适用 | 1.15Uo | 1.15Uo | 不适用 |
每一相线与PE线间 | 1.15Uo | 不适用 | 1.15Uo |
| 线电压* |
中性线与PE线间 | Uo* | 不适用 | Uo* | Uo* | 不适用 |
每一相线与PEN线间 | 不适用 | 1.15Uo | 不适用 | 不适用 | 不适用 |
2 Uo是低压系统相线对中性线的标称电压，即相电压220V；
3 此表适用于符合现行国家标准《低压电涌保护器(SPD)第1部分：低压配电系统的电涌保护器 性能要求和试验方法》GB 18802．1的浪涌保护器产品。
3 进入建筑物的交流供电线路，在线路的总配电箱等LPZ0A或LPZ0B与LPZ1区交界处，应设置Ⅰ类试验的浪涌保护器或Ⅱ类试验的浪涌保护器作为第一级保护；在配电线路分配电箱、电子设备机房配电箱等后续防护区交界处，可设置Ⅱ类或Ⅲ类试验的浪涌保护器作为后级保护；特殊重要的电子信息设备电源端口可安装Ⅱ类或Ⅲ类试验的浪涌保护器作为精细保护(图5．4．3-1)。使用直流电源的信息设备，视其工作电压要求，宜安装适配的直流电源线路浪涌保护器。
4 浪涌保护器设置级数应综合考虑保护距离、浪涌保护器连接导线长度、被保护设备耐冲击电压额定值Uw等因素。各级浪涌保护器应能承受在安装点上预计的放电电流，其有效保护水平Up/f应小于相应类别设备的Uw。
5 LPZ0和LPZ1界面处每条电源线路的浪涌保护器的冲击电流Iimp，当采用非屏蔽线缆时按公式(5．4．3-1)估算确定；当采用屏蔽线缆时按公式(5．4．3-2)估算确定；当无法计算确定时应取Iimp大于或等于12．5kA。
式中：I——雷电流，按本规范附录C确定(kA)；
n1——埋地金属管、电源及信号线缆的总数目；
n2——架空金属管、电源及信号线缆的总数目；
m——每一线缆内导线的总数目；
Rs——屏蔽层每千米的电阻(Ω／km)；
Rc——芯线每千米的电阻(Ω／km)。
6 当电压开关型浪涌保护器至限压型浪涌保护器之间的线路长度小于10m、限压型浪涌保护器之间的线路长度小于5m时，在两级浪涌保护器之间应加装退耦装置。当浪涌保护器具有能量自动配合功能时，浪涌保护器之间的线路长度不受限制。浪涌保护器应有过电流保护装置和劣化显示功能。
7 按本规范第4．2节或4．3节确定雷电防护等级时，用于电源线路的浪涌保护器的冲击电流和标称放电电流参数推荐值宜符合表5．4．3-3规定。
表5．4．3-3 电源线路浪涌保护器冲击电流和标称放电电流参数推荐值
雷电防护等级 | 总配电箱 | 分配电箱 | 设备机房配电箱和需要特殊保护的电子信息设备端口处 | ||
LPZ0与LPZ1边界 | LPZ1或LPZ2边界 | 后续防护区的边界 | |||
10/350μs Ⅰ类试验 | 8/20μs Ⅱ类试验 | 8/20μs Ⅱ类试验 | 8/20μs Ⅱ类试验 | 1.2/50μs和8/20μs 复合波Ⅲ类试验 | |
Iimp(kA) | In(kA) | In(kA) | In(kA) | Uoc(kA)/Isc(kA) | |
A | ≥20 | ≥80 | ≥40 | ≥5 | ≥10/≥5 |
B | ≥15 | ≥60 | ≥30 | ≥5 | ≥10/≥5 |
C | ≥12.5 | ≥50 | ≥20 | ≥3 | ≥6/≥3 |
D | ≥12.5 | ≥50 | ≥10 | ≥3 | ≥6/≥3 |
注：SPD分级应根据保护距离、SPD连接导线长度、被保护设备耐冲击电压额定值Uw等因素确定。
8 电源线路浪涌保护器在各个位置安装时，浪涌保护器的连接导线应短直，其总长度不宜大于0．5m。有效保护水平Up/f应小于设备耐冲击电压额定值Uw(图5．4．3-2)。
9 电源线路浪涌保护器安装位置与被保护设备间的线路长度大于10m且有效保护水平大于Uw／2时，应按公式(5．4．3-3)和公式(5．4．3-4)估算振荡保护距离Lpo；当建筑物位于多雷区或强雷区且没有线路屏蔽措施时，应按公式(5．4．3-5)和公式(5．4．3-6)估算感应保护距离Lpi。
式中： Uw——设备耐冲击电压额定值；
Up/f——有效保护水平，即连接导线的感应电压降与浪涌保护器的Up之和；
Ks1、Ks2、Ks3——本规范附录B第B．5．14条中给出的因子。
图5．4．3-2 相线与等电位连接带之间的电压
10 入户处第一级电源浪涌保护器与被保护设备间的线路长度大于Lpo或Lpi值时，应在配电线路的分配电箱处或在被保护设备处增设浪涌保护器。当分配电箱处电源浪涌保护器与被保护设备间的线路长度大于Lpo或Lpi值时，应在被保护设备处增设浪涌保护器。被保护的电子信息设备处增设浪涌保护器时，Up应小于设备耐冲击电压额定值Uw，宜留有20％裕量。在一条线路上设置多级浪涌保护器时应考虑他们之间的能量协调配合。
5．4．4 信号线路浪涌保护器的选择应符合下列规定：
1 电子信息系统信号线路浪涌保护器应根据线路的工作频率、传输速率、传输带宽、工作电压、接口形式和特性阻抗等参数，选择插入损耗小、分布电容小、并与纵向平衡、近端串扰指标适配的浪涌保护器。Uc应大于线路上的最大工作电压1．2倍，Up应低于被保护设备的耐冲击电压额定值Uw。
2 电子信息系统信号线路浪涌保护器宜设置在雷电防护区界面处(图5．4．4)。根据雷电过电压、过电流幅值和设备端口耐冲击电压额定值，可设单级浪涌保护器，也可设能量配合的多级浪涌保护器。
图5．4．4 信号线路浪涌保护器的设置
(d)-雷电防护区边界的等电位连接端子板；(m、n、o)-符合Ⅰ、Ⅱ或Ⅲ类试验要求的电源浪涌保护器；(f)-信号接口；(p)-接地线；(g)-电源接口；LPZ-雷电防护区；(h)-信号线路或网络；Ipc-部分雷电流；(j、k、l)-不同防雷区边界的信号线路浪涌保护器；IB-直击雷电流
3 信号线路浪涌保护器的参数宜符合表5．4．4的规定。表5．4．4 信号线路浪涌保护器的参数推荐值
雷电防护区 | LPZ0/1 | LPZ1/2 | LPZ2/3 | |
浪涌范围 | 10/350μs | 0.5kA~2.5kA | — | — |
1.2/50μs、 8/20μs | — | 0.5kV~10kV 0.25kA~5 kA | 0.5kV~1kV 0.25kA~5 kA | |
10/700μs、 5/300μs | 4kV 100A | 0.5kV~4kV 25kA~100kA | — | |
浪涌保护器的要求 | SPD(j) | D1、B2 | — | — |
SPD(k) | — | C2、B2 | — | |
SPD(l) | — | — | C1 | |
2 浪涌范围为最小的耐受要求，可能设备本身具备LPZ2／3栏标注的耐受能力；
3 B2、C1、C2、D1等是本规范附录E规定的信号线路浪涌保护器冲击试验类型。
5．4．5 天馈线路浪涌保护器的选择应符合下列规定：
1 天线应置于直击雷防护区(LPZ0B)内。
2 应根据被保护设备的工作频率、平均输出功率、连接器形式及特性阻抗等参数选用插入损耗小，电压驻波比小，适配的天馈线路浪涌保护器。
3 天馈线路浪涌保护器应安装在收／发通信设备的射频出、入端口处。其参数应符合表5．4．5规定。
表5．4．5 天馈线路浪涌保护器的主要技术参数推荐表
工作频率（MHz） | 传输功率（W） | 电压驻波比 | 插入损耗（dB） | 接口方式 | 特性阻抗（Ω） | Uc(V) | Iimp(kA) | Up(V) |
1.5～6000 | ≥1.5倍系统平均功率 | ≤1.3 | ≤0.3 | 应满足系统接口要求 | 50／75 | 大于线路上最大运行电压 | ≥2kA或按用户要求确定 | 小于设备端口Uw |
4 具有多副天线的天馈传输系统，每副天线应安装适配的天馈线路浪涌保护器。当天馈传输系统采用波导管传输时，波导管的金属外壁应与天线架、波导管支撑架及天线反射器电气连通，其接地端应就近接在等电位接地端子板上。
5 天馈线路浪涌保护器接地端应采用能承载预期雷电流的多股绝缘铜导线连接到LPZ0A或LPZ0B与LPZ1边界处的等电位接地端子板上，导线截面积不应小于6mm²。同轴电缆的前、后端及进机房前应将金属屏蔽层就近接地。
5．5 电子信息系统的防雷与接地
5．5．1 通信接入网和电话交换系统的防雷与接地应符合下列规定：
1 有线电话通信用户交换机设备金属芯信号线路，应根据总配线架所连接的中继线及用户线的接口形式选择适配的信号线路浪涌保护器；
2 浪涌保护器的接地端应与配线架接地端相连，配线架的接地线应采用截面积不小于16mm²的多股铜线接至等电位接地端子板上；
3 通信设备机柜、机房电源配电箱等的接地线应就近接至机房的局部等电位接地端子板上；
4 引入建筑物的室外铜缆宜穿钢管敷设，钢管两端应接地。
5．5．2 信息网络系统的防雷与接地应符合下列规定：
1 进、出建筑物的传输线路上，在LPZ0A或LPZ0B与LPZ1的边界处应设置适配的信号线路浪涌保护器。被保护设备的端口处宜设置适配的信号浪涌保护器。网络交换机、集线器、光电端机的配电箱内，应加装电源浪涌保护器。
2 入户处浪涌保护器的接地线应就近接至等电位接地端子板；设备处信号浪涌保护器的接地线宜采用截面积不小于1．5mm²的多股绝缘铜导线连接到机架或机房等电位连接网络上。计算机网络的安全保护接地、信号工作地、屏蔽接地、防静电接地和浪涌保护器的接地等均应与局部等电位连接网络连接。
5．5．3 安全防范系统的防雷与接地应符合下列规定：
1 置于户外摄像机的输出视频接口应设置视频信号线路浪涌保护器。摄像机控制信号线接口处(如RS485、RS424等)应设置信号线路浪涌保护器。解码箱处供电线路应设置电源线路浪涌保护器。
2 主控机、分控机的信号控制线、通信线、各监控器的报警信号线，宜在线路进出建筑物LPZ0A或LPZ0B与LPZ1边界处设置适配的线路浪涌保护器。
3 系统视频、控制信号线路及供电线路的浪涌保护器，应分别根据视频信号线路、解码控制信号线路及摄像机供电线路的性能参数来选择，信号浪涌保护器应满足设备传输速率、带宽要求，并与被保护设备接口兼容。
4 系统的户外供电线路、视频信号线路、控制信号线路应有金属屏蔽层并穿钢管埋地敷设，屏蔽层及钢管两端应接地。视频信号线屏蔽层应单端接地，钢管应两端接地。信号线与供电线路应分开敷设。
5 系统的接地宜采用共用接地系统。主机房宜设置等电位连接网络，系统接地干线宜采用多股铜芯绝缘导线，其截面积应符合表5．2．2-1的规定。
5．5．4 火灾自动报警及消防联动控制系统的防雷与接地应符合下列规定：
1 火灾报警控制系统的报警主机、联动控制盘、火警广播、对讲通信等系统的信号传输线缆宜在线路进出建筑物LPZ0A或LPZ0B与LPZ1边界处设置适配的信号线路浪涌保护器。
2 消防控制中心与本地区或城市“119”报警指挥中心之间联网的进出线路端口应装设适配的信号线路浪涌保护器。
3 消防控制室内所有的机架(壳)、金属线槽、安全保护接地、浪涌保护器接地端均应就近接至等电位连接网络。
4 区域报警控制器的金属机架(壳)、金属线槽(或钢管)、电气竖井内的接地干线、接线箱的保护接地端等，应就近接至等电位接地端子板。
5 火灾自动报警及联动控制系统的接地应采用共用接地系统。接地干线应采用铜芯绝缘线，并宜穿管敷设接至本楼层或就近的等电位接地端子板。
5．5．5 建筑设备管理系统的防雷与接地应符合下列规定：
1 系统的各种线路在建筑物LPZ0A或LPZ0B与LPZ1边界处应安装适配的浪涌保护器。
2 系统中央控制室宜在机柜附近设等电位连接网络。室内所有设备金属机架(壳)、金属线槽、保护接地和浪涌保护器的接地端等均应做等电位连接并接地。
3 系统的接地应采用共用接地系统，其接地干线宜采用铜芯绝缘导线穿管敷设，并就近接至等电位接地端子板，其截面积应符合表5．2．2-1的规定。
5．5．6 有线电视系统的防雷与接地应符合下列规定：
1 进、出有线电视系统前端机房的金属芯信号传输线宜在入、出口处安装适配的浪涌保护器。
2 有线电视网络前端机房内应设置局部等电位接地端子板，并采用截面积不小于25mm²的铜芯导线与楼层接地端子板相连。机房内电子设备的金属外壳、线缆金属屏蔽层、浪涌保护器的接地以及PE线都应接至局部等电位接地端子板上。
3 有线电视信号传输线路宜根据其干线放大器的工作频率范围、接口形式以及是否需要供电电源等要求，选用电压驻波比和插入损耗小的适配的浪涌保护器。地处多雷区、强雷区的用户端的终端放大器应设置浪涌保护器。
4 有线电视信号传输网络的光缆、同轴电缆的承重钢绞线在建筑物入户处应进行等电位连接并接地。光缆内的金属加强芯及金属护层均应良好接地。
5．5．7 移动通信基站的防雷与接地应符合下列规定：
1 移动通信基站的雷电防护宜进行雷电风险评估后采取防护措施。
2 基站的天线应设置于直击雷防护区(LPZ0B)内。
3 基站天馈线应从铁塔中心部位引下，同轴电缆在其上部、下部和经走线桥架进入机房前，屏蔽层应就近接地。当铁塔高度大于或等于60m时，同轴电缆金属屏蔽层还应在铁塔中间部位增加一处接地。
4 机房天馈线入户处应设室外接地端子板作为馈线和走线桥架入户处的接地点，室外接地端子板应直接与地网连接。馈线入户下端接地点不应接在室内设备接地端子板上，亦不应接在铁塔一角上或接闪带上。
5 当采用光缆传输信号时，应符合本规范第5．3．3条第4款的规定。
6 移动基站的地网应由机房地网、铁塔地网和变压器地网相互连接组成。机房地网由机房建筑基础和周围环形接地体组成，环形接地体应与机房建筑物四角主钢筋焊接连通。
5．5．8 卫星通信系统防雷与接地应符合下列规定：
1 在卫星通信系统的接地装置设计中，应将卫星天线基础接地体、电力变压器接地装置及站内各建筑物接地装置互相连通组成共用接地装置。
2 设备通信和信号端口应设置浪涌保护器保护，并采用等电位连接和电磁屏蔽措施，必要时可改用光纤连接。站外引入的信号电缆屏蔽层应在入户处接地。
3 卫星天线的波导管应在天线架和机房入口外侧接地。
4 卫星天线伺服控制系统的控制线及电源线，应采用屏蔽电缆，屏蔽层应在天线处和机房入口外接地，并应设置适配的浪涌保护器保护。
5 卫星通信天线应设置防直击雷的接闪装置，使天线处于LPZ0B防护区内。
6 当卫星通信系统具有双向(收／发)通信功能且天线架设在高层建筑物的屋面时，天线架应通过专引接地线(截面积大于或等于25mm²绝缘铜芯导线)与卫星通信机房等电位接地端子板连接，不应与接闪器直接连接。
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6 防雷施工
6．1 一般规定
6．1．1 建筑物电子信息系统防雷工程施工应按本规范的规定和已批准的设计施工文件进行。
6．1．2 建筑物电子信息系统防雷工程中采用的器材应符合国家现行有关标准的规定，并应有合格证书。
6．1．3 防雷工程施工人员应持证上岗。
6．1．4 测试仪表、量具应鉴定合格，并在有效期内使用。
6．2 接地装置
6．2．1 人工接地体宜在建筑物四周散水坡外大于1m处埋设，在土壤中的埋设深度不应小于0．5m。冻土地带人工接地体应埋设在冻土层以下。水平接地体应挖沟埋设，钢质垂直接地体宜直接打入地沟内，其间距不宜小于其长度的2倍并均匀布置。铜质材料、石墨或其他非金属导电材料接地体宜挖坑埋设或参照生产厂家的安装要求埋设。
6．2．2 垂直接地体坑内、水平接地体沟内宜用低电阻率土壤回填并分层夯实。
6．2．3 接地装置宜采用热镀锌钢质材料。在高土壤电阻率地区，宜采用换土法、长效降阻剂法或其他新技术、新材料降低接地装置的接地电阻。
6．2．4 钢质接地体应采用焊接连接。其搭接长度应符合下列规定：
1 扁钢与扁钢(角钢)搭接长度为扁钢宽度的2倍，不少于三面施焊；
2 圆钢与圆钢搭接长度为圆钢直径的6倍，双面施焊；
3 圆钢与扁钢搭接长度为圆钢直径的6倍，双面施焊；
4 扁钢和圆钢与钢管、角钢互相焊接时，除应在接触部位双面施焊外，还应增加圆钢搭接件；圆钢搭接件在水平、垂直方向的焊接长度各为圆钢直径的6倍，双面施焊；
5 焊接部位应除去焊渣后作防腐处理。
6．2．5 铜质接地装置应采用焊接或热熔焊，钢质和铜质接地装置之间连接应采用热熔焊，连接部位应作防腐处理。
6．2．6 接地装置连接应可靠，连接处不应松动、脱焊、接触不良。
6．2．7 接地装置施工结束后，接地电阻值必须符合设计要求，隐蔽工程部分应有随工检查验收合格的文字记录档案。
6．3 接地线
6．3．1 接地装置应在不同位置至少引出两根连接导体与室内总等电位接地端子板相连接。接地引出线与接地装置连接处应焊接或热熔焊。连接点应有防腐措施。
6．3．2 接地装置与室内总等电位接地端子板的连接导体截面积，铜质接地线不应小于50mm²，当采用扁铜时，厚度不应小于2mm；钢质接地线不应小于100mm²，当采用扁钢时，厚度不小于4mm。
6．3．3 等电位接地端子板之间应采用截面积符合表5．2．2-1要求的多股铜芯导线连接，等电位接地端子板与连接导线之间宜采用螺栓连接或压接。当有抗电磁干扰要求时，连接导线宜穿钢管敷设。
6．3．4 接地线采用螺栓连接时，应连接可靠，连接处应有防松动和防腐蚀措施。接地线穿过有机械应力的地方时，应采取防机械损伤措施。
6．3．5 接地线与金属管道等自然接地体的连接应根据其工艺特点采用可靠的电气连接方法。
6．4 等电位接地端子板(等电位连接带)
6．4．1 在雷电防护区的界面处应安装等电位接地端子板，材料规格应符合设计要求，并应与接地装置连接。
6．4．2 钢筋混凝土建筑物宜在电子信息系统机房内预埋与房屋内墙结构柱主钢筋相连的等电位接地端子板，并宜符合下列规定：
1 机房采用S型等电位连接时，宜使用不小于25mm×3mm的铜排作为单点连接的等电位接地基准点；
2 机房采用M型等电位连接时，宜使用截面积不小于25mm²的铜箔或多股铜芯导体在防静电活动地板下做成等电位接地网格。
6．4．3 砖木结构建筑物宜在其四周埋设环形接地装置。电子信息设备机房宜采用截面积不小于50mm²铜带安装局部等电位连接带，并采用截面积不小于25mm²的绝缘铜芯导线穿管与环形接地装置相连。
6．4．4 等电位连接网格的连接宜采用焊接、熔接或压接。连接导体与等电位接地端子板之间应采用螺栓连接，连接处应进行热搪锡处理。
6．4．5 等电位连接导线应使用具有黄绿相间色标的铜质绝缘导线。
6．4．6 对于暗敷的等电位连接线及其连接处，应做隐蔽工程记录，并在竣工图上注明其实际部位、走向。
6．4．7 等电位连接带表面应无毛刺、明显伤痕、残余焊渣，安装平整、连接牢固，绝缘导线的绝缘层无老化龟裂现象。
6．5 浪涌保护器
1 电源线路的各级浪涌保护器应分别安装在线路进入建筑物的入口、防雷区的界面和靠近被保护设备处。各级浪涌保护器连接导线应短直，其长度不宜超过0．5m，并固定牢靠。浪涌保护器各接线端应在本级开关、熔断器的下桩头分别与配电箱内线路的同名端相线连接，浪涌保护器的接地端应以最短距离与所处防雷区的等电位接地端子板连接。配电箱的保护接地线(PE)应与等电位接地端子板直接连接。
2 带有接线端子的电源线路浪涌保护器应采用压接；带有接线柱的浪涌保护器宜采用接线端子与接线柱连接。
3 浪涌保护器的连接导线最小截面积宜符合表6．5．1的规定。
表6．5．1 浪涌保护器连接导线最小截面积
SPD级数 | SPD的类型 | 导线截面积（mm²） | |
SPD连接相线铜导线 | SPD接地端连接铜导线 | ||
第一级 | 开关型或限压型 | 6 | 10 |
第二级 | 限压型 | 4 | 6 |
第三级 | 限压型 | 2.5 | 4 |
第四级 | 限压型 | 2.5 | 4 |
注：组合型SPD参照相应级数的截面积选择。
6．5．2 天馈线路浪涌保护器的安装应符合下列规定：
1 天馈线路浪涌保护器应安装在天馈线与被保护设备之间，宜安装在机房内设备附近或机架上，也可以直接安装在设备射频端口上；
2 天馈线路浪涌保护器的接地端应采用截面积不小于6mm²的铜芯导线就近连接到LPZ0A或LPZ0B与LPZ1交界处的等电位接地端子板上，接地线应短直。
6．5．3 信号线路浪涌保护器的安装应符合下列规定：
1 信号线路浪涌保护器应连接在被保护设备的信号端口上。浪涌保护器可以安装在机柜内，也可以固定在设备机架或附近的支撑物上。
2 信号线路浪涌保护器接地端宜采用截面积不小于1．5mm²的铜芯导线与设备机房等电位连接网络连接，接地线应短直。
6．6 线缆敷设
6．6．2 线槽或线架上的线缆绑扎间距应均匀合理，绑扎线扣应整齐，松紧适宜；绑扎线头宜隐藏不外露。
6．6．3 接地线、浪涌保护器连接线的敷设宜短直、整齐。
6．6．4 接地线、浪涌保护器连接线转弯时弯角应大于90度，弯曲半径应大于导线直径的10倍。
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7 检测与验收
7．1 检 测
7．1．2 检测仪表、量具应鉴定合格，并在有效期内使用。
7．2 验收项目
7．2．1 接地装置验收应包括下列项目：
1 接地装置的结构和安装位置；
2 接地体的埋设间距、深度、安装方法；
3 接地装置的接地电阻；
4 接地装置的材质、连接方法、防腐处理；
5 随工检测及隐蔽工程记录。
7．2．2 接地线验收应包括下列项目：
1 接地装置与总等电位接地端子板连接导体规格和连接方法；
2 接地干线的规格、敷设方式、与楼层等电位接地端子板的连接方法；
3 楼层等电位接地端子板与机房局部等电位接地端子板连线的规格、敷设方式、连接方法；
4 接地线与接地体、金属管道之间的连接方法；
5 接地线在穿越墙体、伸缩缝、楼板和地坪时加装的保护管是否满足设计要求。
7．2．3 等电位接地端子板(等电位连接带)验收应包括下列项目：
1 等电位接地端子板(等电位连接带)的安装位置、材料规格和连接方法；
2 等电位连接网络的安装位置、材料规格和连接方法；
3 电子信息系统的外露导电物体、各种线路、金属管道以及信息设备等电位连接的材料规格和连接方法。
7．2．4 屏蔽设施验收应包括下列项目：
1 电子信息系统机房和设备屏蔽设施的安装方法；
2 进出建筑物线缆的路由布置、屏蔽方式；
3 进出建筑物线缆屏蔽设施的等电位连接。
7．2．5 浪涌保护器验收应包括下列项目：
1 浪涌保护器的安装位置、连接方法、工作状态指示；
2 浪涌保护器连接导线的长度、截面积；
3 电源线路各级浪涌保护器的参数选择及能量配合。
7．2．6 线缆敷设验收应包括下列项目：
1 电源线缆、信号线缆的敷设路由；
2 电源线缆、信号线缆的敷设间距；
3 电子信息系统线缆与电气设备的间距。
7．3 竣工验收
7．3．1 防雷工程竣工后，应由相关单位代表进行验收。
7．3．2 防雷工程竣工验收时，凡经随工检测验收合格的项目，不再重复检验。如果验收组认为有必要时，可进行复检。
7．3．3 检验不合格的项目不得交付使用。
7．3．4 防雷工程竣工后，应由施工单位提出竣工验收报告，并由工程监理单位对施工安装质量作出评价。竣工验收报告宜包括以下内容：
1 项目概述；
2 施工与安装；
3 防雷装置的性能、被保护对象及范围；
4 接地装置的形式和敷设；
5 防雷装置的防腐蚀措施；
6 接地电阻以及有关参数的测试数据和测试仪器；
7 等电位连接带及屏蔽设施；
8 其他应予说明的事项；
9 结论和评价。
7．3．5 防雷工程竣工，应由施工单位提供下列技术文件和资料：
1 竣工图：
1)防雷装置安装竣工图；
2)接地线敷设竣工图；
3)接地装置安装竣工图；
4)等电位连接带安装竣工图；
5)屏蔽设施安装竣工图。
2 被保护设备一览表。
3 变更设计的说明书或施工洽谈单。
4 安装工程记录(包括隐蔽工程记录)。
5 重要会议及相关事宜记录。
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8 维护与管理
8．1 维 护
8．1．2 每年在雷雨季节到来之前，应进行一次定期全面检测维护。
8．1．3 日常维护应在每次雷击之后进行。在雷电活动强烈的地区，对防雷装置应随时进行目测检查。
8．1．4 检测外部防雷装置的电气连续性，若发现有脱焊、松动和锈蚀等，应进行相应的处理，特别是在断接卡或接地测试点处，应经常进行电气连续性测量。
8．1．5 检查接闪器、杆塔和引下线的腐蚀情况及机械损伤，包括由雷击放电所造成的损伤情况。若有损伤，应及时修复；当锈蚀部位超过截面的三分之一时，应更换。
8．1．6 测试接地装置的接地电阻值，若测试值大于规定值，应检查接地装置和土壤条件，找出变化原因，采取有效的整改措施。
8．1．7 检测内部防雷装置和设备金属外壳、机架等电位连接的电气连续性，若发现连接处松动或断路，应及时更换或修复。
8．1．8 检查各类浪涌保护器的运行情况：有无接触不良、漏电流是否过大、发热、绝缘是否良好、积尘是否过多等。出现故障，应及时排除或更换。
8．2 管 理
8．2．1 防雷装置应由熟悉雷电防护技术的专职或兼职人员负责维护管理。
8．2．2 防雷装置投入使用后，应建立管理制度。对防雷装置的设计、安装、隐蔽工程图纸资料、年检测试记录等，均应及时归档，妥善保管。
8．2．3 雷击事故发生后，应及时调查雷害损失，分析致害原因，提出改进措施，并上报主管部门。
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附录A 用于建筑物电子信息系统雷击风险评估的N和Nc的计算方法
A．1 建筑物及入户服务设施年预计雷击次数N的计算
A．1．1 建筑物年预计雷击次数N1可按下式确定：
式中：K——校正系数，在一般情况下取1，在下列情况下取相应数值：位于旷野孤立的建筑物取2；金属屋面的砖木结构的建筑物取1．7；位于河边、湖边、山坡下或山地中土壤电阻率较小处，地下水露头处、土山顶部、山谷风口等处的建筑物，以及特别潮湿地带的建筑物取1．5；
Ng——建筑物所处地区雷击大地密度(次／k㎡·a)；
Ae——建筑物截收相同雷击次数的等效面积(k㎡)。
A．1．2 建筑物所处地区雷击大地密度Ng可按下式确定：
式中：Td——年平均雷暴日(d／a)，根据当地气象台、站资料确定。
A．1．3 建筑物的等效面积Ae的计算方法应符合下列规定：
1 当建筑物的高度H小于100m时，其每边的扩大宽度D和等效面积Ae应按下列公式计算确定：
式中：L、W、H——分别为建筑物的长、宽、高(m)。
2 当建筑物的高H大于或等于100m时，其每边的扩大宽度应按等于建筑物的高H计算。建筑物的等效面积应按下式确定：
3 当建筑物各部位的高不同时，应沿建筑物周边逐点计算出最大的扩大宽度，其等效面积Ae应按各最大扩大宽度外端的连线所包围的面积计算。建筑物扩大后的面积见图A．1．3中周边虚线所包围的面积。
图A．1．3 建筑物的等效面积
A．1．4 入户设施年预计雷击次数N2按下式确定：
式中：Ng——建筑物所处地区雷击大地密度(次／k㎡·a)；
Td——年平均雷暴日(d／a)，根据当地气象台、站资料确定；
A＇e1——电源线缆入户设施的截收面积(k㎡)，按表A．1．4的规定确定；
A＇e2——信号线缆入户设施的截收面积(k㎡)，按表A．1．4的规定确定。
表A．1．4 入户设施的截收面积
线路类型 | 有效截收面积A´e(k㎡) |
低压架空电源电缆 | 2000×LX10-6 |
高压架空电源电缆（至现场变电所） | 500×L×10-6 |
低压埋地电源电缆 | 2×ds×L×10-6 |
高压埋地电源电缆（至现场变电所） | 0.1×ds×L×10-6 |
架空信号线 | 2000×L×10-6 |
埋地信号线 | 2×ds×L×10-6 |
无金属铠装和金属芯线的光纤电缆 | 0 |
2 ds表示埋地引入线缆计算截收面积时的等效宽度，单位为m，其数值等于土壤电阻率的值，最大值取500。
A．1．5 建筑物及入户设施年预计雷击次数N按下式确定：
N=N1＋N2 （次/a） （A.1.5）
A．2 可接受的最大年平均雷击次数Nc的计算
A．2．1 因直击雷和雷电电磁脉冲引起电子信息系统设备损坏的可接受的最大年平均雷击次数Nc按下式确定：
Nc=5.8×10-1/C（次/a） （A.2.1）
式中：C——各类因子C1、C2、C3、C4、C5、C6之和；
C1——为信息系统所在建筑物材料结构因子，当建筑物屋顶和主体结构均为金属材料时，C1取0．5；当建筑物屋顶和主体结构均为钢筋混凝土材料时，C1取1．0；当建筑物为砖混结构时，C1取1．5；当建筑物为砖木结构时，C1取2．0；当建筑物为木结构时，C1取2．5；
C2——信息系统重要程度因子，表4．3．1中的C、D类电子信息系统C2取1；B类电子信息系统C2取2．5；A类电子信息系统C2取3．0；
C3——电子信息系统设备耐冲击类型和抗冲击过电压能力因子，一般，C3取0．5；较弱，C3取1．0；相当弱，C3取3．0；
注：“一般”指现行国家标准《低压系统内设备的绝缘配合 第1部分：原理、要求和试验》GB／T 16935．1中所指的Ⅰ类安装位置的设备，且采取了较完善的等电位连接、接地、线缆屏蔽措施；“较弱”指现行国家标准《低压系统内设备的绝缘配合 第1部分：原理、要求和试验》GB／T 16935．1中所指的Ⅰ类安装位置的设备，但使用架空线缆，因而风险大；“相当弱”指集成化程度很高的计算机、通信或控制等设备。
C4——电子信息系统设备所在雷电防护区(LPZ)的因子，设备在LPZ2等后续雷电防护区内时，C4取0．5；设备在LPZ1区内时，C4取1．0；设备在LPZ0B区内时，C4取1．5～2．0；
C5——为电子信息系统发生雷击事故的后果因子，信息系统业务中断不会产生不良后果时，C5取0．5；信息系统业务原则上不允许中断，但在中断后无严重后果时，C5取1．0；信息系统业务不允许中断，中断后会产生严重后果时，C5取1．5～2．0；
C6——表示区域雷暴等级因子，少雷区C6取0．8；中雷区C6取1；多雷区C6取1．2；强雷区C6取1．4。
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附录B 按风险管理要求进行的雷击风险评估
B．1 雷击致损原因、损害类型、损失类型
B．1．1 根据雷击点的不同位置，雷击致损原因应分为四种：
1 致损原因S1：雷击建筑物；
2 致损原因S2：雷击建筑物附近；
3 致损原因S3：雷击服务设施；
4 致损原因S4：雷击服务设施附近。
B．1．2 雷击损害类型应分为三类，一次雷击产生的损害可能是其中之一或其组合：
1 损害类型D1：建筑物内外人畜伤害；
2 损害类型D2：物理损害；
3 损害类型D3：建筑物电气、电子系统失效。
B．1．3 雷击引起的损失类型应分为四种：
1 损失类型L1：人身伤亡损失；
2 损失类型L2：公众服务损失；
3 损失类型L3：文化遗产损失；
4 损失类型L4：经济损失。
B．1．4 雷击致损原因S、雷击损害类型D以及损失类型L之间的关系应符合表B．1．4的规定。
表B．1．4 S、D、L的关系
注：1 仅对有爆炸危险的建筑物和那些因内部系统失效立即危及人身生命的医院或其他建筑物。
2 仅对可能有牲畜损失的地方。
B．2 雷击损害风险和风险分量
B．2．1 对应于损失类型，雷击损害风险应分为以下四类：
1 风险R1：人身伤亡损失风险；
2 风险R2：公众服务损失风险；
3 风险R3：文化遗产损失风险；
4 风险R4：经济损失风险。
B．2．2 雷击建筑物S1引起的风险分量包括：
1 风险分量RA：离建筑物户外3m以内的区域内，因接触和跨步电压造成人畜伤害的风险分量；
2 风险分量RB：建筑物内因危险火花触发火灾或爆炸的风险分量；
3 风险分量RC：LEMP造成建筑物内部系统失效的风险分量。
B．2．3 雷击建筑物附近S2引起的风险分量包括：
风险分量RM：LEMP引起建筑物内部系统失效的风险分量。
B．2．4 雷击与建筑物相连服务设施S3引起的风险分量包括：
1 风险分量RU：雷电流从入户线路流入产生的接触电压造成人畜伤害的风险分量；
2 风险分量RV：雷电流沿入户设施侵入建筑物，入口处入户设施与其他金属部件间产生危险火花而引发火灾或爆炸造成物理损害的风险分量；
3 风险分量RW：入户线路上感应并传导进入建筑物内的过电压引起内部系统失效的风险分量。
B．2．5 雷击入户服务设施附近S4引起的风险分量包括：
风险分量RZ：入户线路上感应并传导进入建筑物内的过电压引起内部系统失效的风险分量。
B．2．6 建筑物所考虑的各种损失相应的风险分量应符合表B．2．6的规定。
表B．2．6 涉及建筑物的雷击损害风险分量
2 仅指可能出现牲畜损失的建筑物。
3 各类损失相应的风险(R1～R4)由对应行的分量(RA～RZ)之和组成。例如，R2=RB+RC+RM+RV+RW+RZ。
B．2．7 影响建筑物雷击损害风险分量的因子应符合表B．2．7的规定。表中，“★”表示有影响的因子。可根据影响风险分量的因子采取针对性措施降低雷击损害风险。
表B．2．7 建筑物风险分量的影响因子
建筑物或内部系统的特性和保护措施 | RA | RB | RC | RM | RU | RV | RW | RZ |
截收面积 | ★ | ★ | ★ | ★ | ★ | ★ | ★ | ★ |
地表土壤电阻率 | ★ | |||||||
楼板电阻率 | ★ | |||||||
人员活动范围限制措施，绝缘措施，警示牌，大地等电位 | ★ | |||||||
减少物理损害的防雷装置（LPS） | ★注1 | ★ | ★注2 | ★注2 | ★注3 | ★注3 | ||
配合的SPD的保护 | ★ | ★ | ★ | ★ | ||||
空间屏蔽 | ★ | ★ | ||||||
外部屏蔽线路 | ★ | ★ | ★ | ★ | ||||
内部屏蔽线路 | ★ | ★ | ||||||
合理布线 | ★ | ★ | ||||||
等电位连接网络 | ★ | |||||||
火灾预防措施 | ★ | ★ | ||||||
火灾敏感度 | ★ | ★ | ||||||
特殊危险 | ★ | ★ | ||||||
冲击耐压 | ★ | ★ | ★ | ★ | ★ | ★ |
2 仅对于减小物理损害的格栅形外部LPS。
3 等电位连接引起。
B．3 风险管理
B．3．1 建筑物防雷保护的决策以及保护措施的选择应按以下程序进行：
1 确定需评估对象及其特性；
2 确定评估对象中可能的各类损失以及相应的风险R1～R4
3 计算风险R1～R4，各类损失相应的风险(R1～R4)由表B．2．6中对应行的分量(RA～RZ)之和组成；
4 将建筑物风险R1、R2和R3与风险容许值RT作比较来确定是否需要防雷；
5 通过比较采用或不采用防护措施时造成的损失代价以及防护措施年均费用，评估采用防护措施的成本效益。为此需对建筑物的风险分量R4进行评估。
B．3．2 风险评估需考虑下列建筑物特性，考虑对建筑物的防护时不包括与建筑物相连的户外服务设施的防护：
1 建筑物本身；
2 建筑物内的装置；
3 建筑物的内存物；
4 建筑物内或建筑物外3m范围内的人员数量；
5 建筑物受损对环境的影响。
注：所考虑的建筑物可能会划分为几个区。
B．3．3 风险容许值RT应由相关职能部门确定。表B．3．3给出涉及人身伤亡损失、社会价值损失以及文化价值损失的典型RT值。
表B．3．3 风险容许值RT的典型值
损失类型 | RT |
人身伤亡损失 | 10-5 |
公众服务损失 | 10-3 |
文化遗产损失 | 10-3 |
B．3．4 评估一个对象是否需要防雷时，应考虑建筑物的风险R1、R2和R3。对于上述每一种风险，应当采取以下步骤(图B．3．4)：
1 识别构成该风险的各分量RX；
2 计算各风险分量RX；
3 计算出R1～R3；
4 确定风险容许值RT；
5 与风险容许值RT比较。如对所有的风险R均小于或等于RT，不需要防雷；如果某风险R大于RT，应采取保护措施减小该风险，使R小于或等于RT。
图B．3．4 防雷必要性的决策流程
B．3．5 除了建筑物防雷必要性的评估外，为了减少经济损失L4，宜评估采取防雷措施的成本效益。保护措施成本效益的评估步骤(图B．3．5)包括下列内容：
1 识别建筑物风险R4的各个风险分量RX；
2 计算未采取防护措施时各风险分量RX；
3 计算每年总损失CL；
4 选择保护措施；
5 计算采取保护措施后的各风险分量RX；
6 计算采取防护措施后仍造成的每年损失CRL；
7 计算保护措施的每年费用CPM；
8 费用比较。如果CL小于CRL与CPM之和，则防雷是不经济的。如果CL大于或等于CRL与CPM之和，则采取防雷措施在建筑物的使用寿命期内可节约开支。
图B．3．5 评价保护措施成本效益的流程
B．3．6 应根据每一风险分量在总风险中所占比例并考虑各种不同保护措施的技术可行性及造价，选择最合适的防护措施。应找出最关键的若干参数以决定减小风险的最有效防护措施。对于每一类损失，可单独或组合采用有效的防护措施，从而使R小于或等于RT(图B．3．6)。
图B．3．6 建筑物保护措施选择的流程
B．4 雷击损害风险评估方法
B．4．1 雷击损害风险评估应按本规范第4．4．1条和4．4．2条计算风险R。
B．4．2 各致损原因产生的不同损害类型对应的建筑物风险分量应符合表B．4．2的规定。
表B．4．2 各致损原因产生的不同损害类型对应的建筑物风险分量
注：RZ公式中，如果（N1~N1）＜则假设（N1~N1）=0。
B．4．3 雷击损害评估所用的参数应符合表B．4．3的规定，NX、PX和LX等各种参数具体计算方法应符合本规范第B．5节的规定。
表B．4．3 建筑物雷击损害风险分量评估涉及的参数
建筑物 | |||
符合 | 名称 | ||
年平均雷击次数Nx | ND | 雷击建筑物的年平均次数 | |
NM | 雷击建筑物附近的年平均次数 | ||
NL | 雷击入户线路的年平均次数 | ||
NI | 雷击人户线路附近的年平均次数 | ||
NDA | 雷击线路“a”端建筑物（图B.5.5）的年平均次数 | ||
一次雷击的损害概率Px | S1 | PA | 雷击建筑物造成众人畜伤害的概率 |
PB | 雷击建筑物造成物理损害的概率 | ||
PC | 雷击建筑物造成内部系统故障的概率 | ||
S2 | PM | 雷击建筑物附近引起内部系统故障的概率 | |
S3 | PU | 雷击入户线路引人畜伤害的概率 | |
PV | 雷击人户线路引路起内部系统故障的概率 | ||
PW | 雷击人户线路附近引起内部系统故障的概率 | ||
S4 | PZ | 雷击人户线路附近引起内部系统故障的概率 | |
续表 B.4.3
B．4．4 为了对各个风险分量进行评估，可以将建筑物划分为多个分区ZS，每个区具有均匀的特性。这时应对各个区域ZS进行风险分量的计算，建筑物的总风险是构成该建筑物的各个区域ZS的风险分量的总和。一幢建筑物可以是或可以假定为一个单独的区域。建筑物的分区应当考虑到实现最适当雷电防御措施的可行性。
B．4．5 建筑物区域划分应主要根据：
1 土壤或地板的类型；
2 防火隔间；
3 空间屏蔽。
还可以根据以下情况进一步细分：
1 内部系统的布局；
2 已有的或将采取的保护措施；
3 损失Lx的值。
B．4．6 分区的建筑物风险分量评估应符合下列规定：
1 对于风险分量RA、RB、RU、RV、RW和RZ，每个所涉参数只能有一个确定值。当参数的可选值多于一个时，应当选择其中的最大值。
2 对于风险分量Rc和RM，如果区域中涉及的内部系统多于一个，Pc和PM的值应按下列公式计算：
式中：PCi、PMi——内部系统i的损害概率，i＝1、2、3、……、n。
3 除了PC和PM以外，如果一个区域中的参数有一个以上的可选值，应当采用导致最大风险结果的参数值。
4 单区域建筑物情况下，整座建筑物内只有一个区域，即建筑物本身。风险R是建筑物内对应风险分量RX的总和。
5 多区域建筑物的风险是建筑物各个区域相应风险的总和。各区域中风险是该区域中各个相关风险分量的和。
B．4．7 在选取保护措施时，为减小经济损失风险R4，宜评估其经济合理性。单个区域内损失的价值应按本规范第B．5．25条的规定计算，建筑物损失的全部价值是建筑物各个区域的损失价值的和。
B．4．8 风险R4评估的对象包括：
1 整个建筑物；
2 建筑物的一部分；
3 内部装置；
4 内部装置的一部分；
5 一台设备；
6 建筑物的内存物。
B．5 雷击损害风险评估参数的计算
B．5．1 需保护对象年平均雷击危险事件次数Nx取决于该对象所处区域雷暴活动情况和该对象的物理特性。Nx的计算方法为：将雷击大地密度Ng乘以需保护对象的等效截收面积Ad，再乘以需保护对象物理特性所对应的修正因子。
B．5．2 雷击大地密度Ng是平均每年每平方公里雷击大地的次数，可按下式估算：
式中：Td——年平均雷暴日(d)。
B．5．3 雷击建筑物的年平均次数ND以及雷击连接到线路“a”端建筑物的年平均次数NDa的计算应符合下列规定：
1 对于平地上的孤立建筑物，截收面积Ad是与建筑物上缘接触，按斜率为1／3的直线沿建筑物旋转一周在地面上画出的面积。可以通过作图法或计算法来确定Ad的值。长、宽、高分别为L、W、H的平地上孤立长方体建筑物的截收面积(图B．5．3-1)可按下式计算：
式中：L、W、H——分别为建筑物长、宽、高(m)。
注：如需更精确的计算结果，要考虑建筑物四周3H距离内的其他物体或地面的相对高度等因素。
2 当仅考虑建筑物的一部分时，如果满足以下条件，该部分的尺寸可以用于计算Ad(图B．5．3-2)：
1)该部分是建筑物的一个可分离的垂直部分；
2)建筑物没有爆炸的风险；
3)该部分与建筑物的其他部分之间通过耐火极限不小于2h的墙体或者其他等效保护措施来避免火灾的蔓延；
4)公共线路进入该部分时，在入口处安装有SPD或其他等效防护措施，以避免过电压传入。
注：耐火极限的定义和资料参见《建筑设计防火规范》GB 50016。
3 如果不能满足上述条件，应按整个建筑物的尺寸计算Ad。
B．5．4 雷击建筑物的年平均次数ND可按下式计算：
式中：Ng———雷击大地密度(次／k㎡·a)；
Ad——孤立建筑物的截收面积(㎡)；
Cd——建筑物的位置因子，按表B．5．4的规定确定。
表B．5．4 位置因子Cd
建筑物暴露程度及周围物体的相对位置 | Cd |
被更高的建筑物或树木所包围 | 0.25 |
周围有相同高度的或更远矮的建筑物或树木 | 0.5 |
孤立建筑物（附近无其他的建筑物或树木） | 1 |
小山顶或山丘上的孤立的建筑物 | 2 |
B．5．5 雷击位于服务设施“a”端的邻近建筑物(图B．5．5)的年平均次数NDa可按下式计算：
式中：Ng——雷击大地密度(次／k㎡·a)；
Ad——“a”端孤立建筑物的截收面积(㎡)；
Cd——“a”端建筑物的位置因子，按表B．5．4的规定确定；
Ct——在雷击点与需保护建筑物之间安装有HV／LV变压器时的修正因子，按表B．5．5的规定确定。
表B．5．5 变压器因子Ct
变压器 | Ct |
服务设施带有双绕组变压器 | 0.2 |
仅有服务设施 | 1 |
B．5．6 雷击建筑物附近的年平均次数NM可按下式计算，如果NM＜0，则假定NM＝0：
式中：Ng——雷击大地密度(次／k㎡·a)；
Am——雷击建筑物附近的截收面积(㎡)；截收面积Am延伸到距离建筑物周边250m远的地方(图B．5．6)；
Ad——孤立建筑物的截收面积(㎡)(图B．5．3-1)；
Cd——建筑物的位置因子，按表B．5．4的规定确定。
B．5．7 雷击服务设施的年平均次数NL可按下式计算：
式中：Ng——雷击大地密度(次／k㎡·a)；
Al——雷击服务设施的截收面积(图B．5．6) (㎡)，按表B．5．8的规定确定；
Cd——服务设施的位置因子，按表B．5．4的规定确定；
Ct——当雷击点与建筑物之间有HV／LV变压器时的修正因子，按表B．5．5的规定确定。
B．5．8 服务设施的截收面积Al和Ai按表B．5．8的规定确定。计算时应符合下列规定：
1 当不知道Lc的值时，可假定Lc为1000m；
2 当不知道土壤电阻率的值时，可假定ρ为500Ω·m；
3 对于全部穿行在高密度网格形接地装置中的埋地电缆，可假定等效截收面积Ai和Al为零；
4 需保护的建筑物应当假定为连接到服务设施的“b”端。
表B．5．8 服务设施的截收面积Al和Ai
B．5．9 雷击服务设施附近的年平均次数Ni可按下式计算：
式中：Ng——雷击大地密度(次／k㎡·a)；
Ai——雷击服务设施附近大地的截收面积(图B．5．6)(㎡)，按表B．5．8的规定确定；Ce——环境因子，按表B．5．9的规定确定；
Ct——当雷击点与建筑物之间有HV／LV变压器时的修正因子，按表B．5．5的规定确定。
注：服务设施的截收面积Ai由其长度Lc和横向距离Di来确定(图B．5．6)，雷击该横向距离Di之间范围内时会产生不小于1．5kV的感应过电压。
表B．5．9 环境因子Ce
环境 | Ce |
建筑物高度大于20m的市区 | 0 |
建筑物高度10m和20m之间的市区 | 0.1 |
建筑物高度小于10m的郊区 | 0.5 |
农村 | 1 |
B．5．10 按本规范第B．5节的规定确定建筑物雷击损害风险分量RX对应的损害概率Px时，建筑物防雷措施应符合国家标准《雷电防护 第3部分：建筑物的物理损坏和生命危险》GB／T 21714．3-2008和《雷电防护 第4部分：建筑物内电气和电子系统》GB／T 21714．4-2008的规定。当能够证明是合理的时，也可以选择其他的Px值。
B．5．11 雷击建筑物(S1)导致人畜伤害的概率PA可按表B．5．11的规定确定。当采取了一项以上的措施时，PA的值应是各个相应PA值的乘积。
表B．5．11 雷击产生的接触和跨步电压导致人畜触电的概率PA
保护措施 | PA |
无保护措施 | 1 |
外露引下线作电气绝缘 | 10-2 |
有效的地面等电位连接 | 10-2 |
警示牌 | 10-1 |
注：当利用了建筑物的钢筋构件或框架作为引下线时，或者防雷装置周围安装了遮拦物时，概率PA的数值可以忽略不计。
B．5．12 雷击建筑物(S1)导致物理损害的概率PB可按表B．5．12的规定确定。
表B．5．12 PB与建筑物雷电防护水平(LPL)的对应关系
减少建筑物物理损害的LPS特性 | 雷电防护水平 | PB |
没有LPS保护的建筑物 | — | 1 |
受到LPS保护的建筑物 | Ⅳ | 0.2 |
Ⅲ | 0.1 | |
Ⅱ | 0.05 | |
Ⅰ | 0.02 | |
建筑物安有符合LPL Ⅰ要求的接闪器以及用连续金属框架或钢筋混凝土框架作为自然引下线 | 0.01 | |
建筑物有金属屋顶或安有接闪器（可能包含自然结构部件）使屋顶所有的装置都有完善的直击雷防护和有连续的金属框架或钢筋混凝土框架作为自然引下线 | 0.001 | |
注：在详细调查基础上，PB也可以取表B．5．12以外的值。
B．5．13 雷击建筑物(S1)导致内部系统失效的概率Pc可按下式确定：
Pc=PSPD （B.5.13）
式中：PSPD——与SPD保护有关的概率，其值取决于雷电防护水平，按表B．5．13的规定确定。
表B．5．13 按LPL选取并安装SPD时的PSPD值
LPL | PSPD |
未采取匹配的SPD保护 | 0 |
Ⅲ-Ⅳ | 0.03 |
Ⅱ | 0.02 |
Ⅰ | 0.01 |
注3 | 0.005~0.001 |
2 当与内部系统相连的外部导线为防雷电缆或者布设于防雷电缆沟槽、金属导管或金属管内时，可以不需要配合的SPD保护。
3 当在相应位置上安装的SPD的保护特性比LPLⅠ的要求更高时(更高的电流耐受能力，更低的电压保护水平等)，PSPD的值可能会更小。
B．5．14 雷击建筑物附近(S2)导致内部系统失效的概率PM的取值应符合下列规定：
1 当没有安装符合国家标准《雷电防护 第4部分：建筑物内电气和电子系统》GB／T 21714．4-2008要求的匹配SPD保护时，PM＝PMS。概率PMS应按表B．5．14-1的规定确定。
表B．5．14-1 概率PMS与因子KMS的关系
KMS | PMS | KMS | PMS |
≥0.4 | 1 | 0.016 | 0.005 |
0.15 | 0.9 | 0.015 | 0.003 |
0.07 | 0.5 | 0.014 | 0.001 |
0.035 | 0.1 | ≤0.013 | 0.0001 |
0.021 | 0.01 |
2 当安装了符合国家标准《雷电防护 第4部分：建筑物内电气和电子系统》GB／T 21714．4-2008要求的匹配SPD时，PM的值取PSPD和PMS两值中的较小者。
3 当内部系统设备耐压水平不符合相关产品标准要求时，应取PMS等于1。
4 因子KMS的值可按下式计算：
式中：KS1——LPZ0／1交界处的建筑物结构、LPS和其他屏蔽物的屏蔽效能因子；
KS2——建筑物内部LPZX／Y(X＞0，Y＞1)交界处的屏蔽物的屏蔽效能因子；KS3——建筑物内部布线的特性因子，按表B．5．14-2的规定确定；
KS4———被保护系统的冲击耐压因子。
表B．5．14-2 因子KS3与内部布线的关系
内部布线的类型 | KS3 |
非屏蔽电缆-布线时未避免构成环路 注1 | 1 |
非屏蔽电缆-布线时避免形成大的环路 注2 | 0.2 |
非屏蔽电缆-布线时避免形成环路 注3 | 0.02 |
屏蔽电缆，屏蔽层单位长度的电阻 注4 5＜Rs≤20(Ω/km) | 0.001 |
屏蔽电缆，屏蔽层单位长度的电阻 注4 1＜Rs≤5(Ω/km) | 0.0002 |
屏蔽电缆，屏蔽层单位长度的电阻 注4 Rs≤1Ω/km) | 0.0001 |
2 导线布设在同一电缆管道中或导线在较小建筑物中分开布设(环路面积大约为10㎡)。
3 同一电缆的导线形成的环路(环路面积大约为0．5㎡左右)。
4 屏蔽层单位长度电阻为Rs(Ω／km)的电缆，其屏蔽层两端连到等电位端子板，设备也连在同一等电位端子板上。
5 在LPZ内部，当与屏蔽物边界之间的距离不小于网格宽度w时，LPS或空间格栅形屏蔽体的因子KS1和KS2可按下式进行计算：
KS1=KS2=0.12ω （B.5.14-2）
式中：ω——格栅形空间屏蔽或者网格状LPS引下线的网格宽度，或是作为自然LPS的建筑物金属柱子的间距或钢筋混凝土框架的间距(m)。
6 当感应环路靠近LPZ边界屏蔽体，并离屏蔽体距离小于网格宽度ω时，KS1和KS2值应增大，当与屏蔽体之间的距离在0．1ω到0．2ω的范围内时，KS1和KS2的值增加一倍。当采用厚度为0．1mm～0．5mm的连续金属屏蔽体时，KS1和KS2相等，其值为10-4～10-5；对于逐级相套的LPZ，最后一级LPZ的KS2是各级LPZ的KS2的乘积。
注：1 当安装有符合国家标准《雷电防护 第4部分：建筑物内电气和电子系统》GB／T 21714．4-2008要求的等电位连接网格时，KS1和KS2的值可以缩小一半；
2 KS1、KS2的最大值不超过1。
7 当导线布设在两端都连接到等电位连接端子板的连续金属管内时，KS3的值应当再乘以0．1。
8 因子KS4可按公式(B．5．14-3)计算，如果内部系统中设备的耐冲击电压额定值不同，因子KS4应取最低的耐冲击电压额定值计算。
KS4＝1.5/Uw （B.5.14-3）
式中：Uw——受保护系统的耐冲击电压额定值(kV)。
B．5．15 雷击服务设施(S3)导致人畜伤害的概率Pu取决于服务设施屏蔽物的特性、连接到服务设施的内部系统的冲击耐压、保护措施以及在服务设施入户处是否安装SPD。Pu的取值应符合下列规定：
1 当没有按照国家标准《雷电防护 第3部分：建筑物的物理损坏和生命危险》GB／T 21714．3-2008的要求安装SPD进行等电位连接时，PU＝PLD。PLD是无SPD保护时，雷击相连服务设施导致内部系统失效的概率，按表B．5．15的规定确定。对非屏蔽的服务设施，取PLD等于1。
表B．5．15 概率PLD与电缆屏蔽层电阻Rs
以及设备耐冲击电压额定值Uw的关系
Uw(Kv) | PLD | ||
5＜Rs≤20(Ω/km) | 1＜Rs≤5(Ω/km) | Rs≤1（Ω/km) | |
1.5 | 1 | 0.8 | 0.4 |
2.5 | 0.95 | 0.6 | 0.2 |
4 | 0.9 | 0.3 | 0.04 |
6 | 0.8 | 0.1 | 0.02 |
注：Rs为电缆屏蔽层单位长度的电阻(Ω／km)。
2 当按照国家标准《雷电防护 第3部分：建筑物的物理损坏和生命危险》GB／T 21714．3-2008的要求安装SPD时，PU取表B．5．13规定的PSPD值与表B．5．15规定的PLD值的较小者。
3 当采取了遮拦物、警示牌等防护措施时，概率PU将进一步减小，其值应与表B．5．11中给出的概率PA值相乘。
B．5．16 雷击服务设施(S3)导致物理损害的概率PV取决于服务设施屏蔽体的特性、连接到服务设施的内部系统的冲击耐压以及是否安装SPD。PV的取值应符合下列规定：
1 当没有按照国家标准《雷电防护 第3部分：建筑物的物理损坏和生命危险》GB／T 21714．3-2008的要求用SPD进行等电位连接时，PV等于PLD。
2 当按照国家标准《雷电防护 第3部分：建筑物的物理损坏和生命危险》GB／T 21714．3-2008的要求用SPD进行等电位连接时，PV的值取PSPD和PLD的较小者。
B．5．17 雷击服务设施(S3)导致内部系统失效的概率Pw取决于服务设施屏蔽的特性、连接到服务设施的内部系统的冲击耐压以及是否安装SPD。Pw的取值应符合下列规定：
1 如果没有安装符合国家标准《雷电防护 第4部分：建筑物内电气和电子系统》GB／T 21714．4-2008要求的已配合好的SPD，Pw等于PLD。
2 当安装了符合国家标准《雷电防护 第4部分：建筑物内电气和电子系统》GB／T 21714．4-2008要求的已配合好的SPD时，Pw的值取PSPD和PLD的较小者。
B．5．18 雷击入户服务设施附近(S4)导致内部系统失效的概率Pz取决于服务设施的屏蔽层特性、连接到服务设施的内部系统的耐冲击电压以及是否安装SPD保护设施。Pz的取值应符合下列规定：
1 当没有安装符合国家标准《雷电防护 第4部分：建筑物内电气和电子系统》GB／T 21714．4-2008要求的已配合好的SPD时，Pz等于PLI。此处PLI是未安装SPD时雷击相连的服务设施导致内部系统失效的概率，按表B．5．18的规定确定。
表B．5．18 概率PLI与电缆屏蔽层电阻Rs
以及设备耐冲击电压Uw的关系
Uw(Kv) | PLI | ||||
非屏蔽电缆 | 屏蔽层没有与设备连接到同一等电位连接端子板上 | 屏蔽层与设备连接到 同一等电位连接端子板上 | |||
5＜Rs≤20(Ω/km) | 1＜Rs≤5(Ω/km) | Rs≤1（Ω/km) | |||
1.5 | 1 | 0.5 | 0.15 | 0.04 | 0.02 |
2.5 | 0.4 | 0..2 | 0.06 | 0.02 | 0.008 |
4 | 0.2 | 0.1 | 0.03 | 0.008 | 0.004 |
6 | 0.1 | 0.05 | 0.02 | 0.004 | 0.002 |
注：Rs是电缆屏蔽层单位长度的电阻(Ω／km)。
2 当安装了符合国家标准《雷电防护 第4部分：建筑物内电气和电子系统》GB／T 21714．4-2008要求的已配合好的SPD时，Pz等于PSPD和PLI的较小者。
B．5．19 建筑物损失率Lx指雷击建筑物可能引起的某一特定损害类型的平均损失量与被保护建筑物总价值之比。损失率Lx应取决于：
1 在危险场所人员的数量以及逗留的时间；
2 公众服务的类型及其重要性；
3 受损害货物的价值。
B．5．20 损失率Lx随着所考虑的损失类型(L1、L2、L3和L4)而变化，对于每一种损失类型，它还与损害类型(D1、D2和D3)有关。按损害类型，损失率应分为三种：
1 接触和跨步电压导致伤害的损失率Lt；
2 物理损害导致的损失率Lf；
3 内部系统故障导致的损失率Lo。
B．5．21 人身伤亡损失率的计算应符合下列规定：
1 可按公式(B．5．21-1)确定Lt、Lf和Lo的数值。当无法或很难确定np、nt和tp时，可采用表B．5．21-1中给出的Lt、Lf和Lo典型平均值；
式中：np——可能受到危害的人员数量；
nt——预期的建筑物内总人数；tp——以小时计算的可能受害人员每年处于危险场所的时间，危险场所包括建筑物外(只涉及损失Lt)和建筑物内(Lt、lf和Lo都涉及)。
表B．5．21-1 Lt、Lf和Lo的典型平均值
建筑物的类型 | Lt |
所有类型（人员处于建筑物内） | 10-4 |
所有类型（人员处于建筑物外） | 10-2 |
建筑物的类型 | Lt |
医院、旅馆，民用建筑 | 10-1 |
工业建筑、商业建筑、学校 | 5×10-2 |
公共娱乐场所、教堂、博物馆 | 2×10-2 |
其他 | 10-2 |
建筑物的类型 | Lo |
有爆炸危险的建筑物 | 10-1 |
医院 | 10-3 |
2 人身伤亡损失率可按下列公式进行计算：
式中：ra——由土壤类型决定的减少人身伤亡损失的因子，按表B．5．21-2的规定确定；
ru——由地板类型决定的减少人身伤亡损失的因子，按表B．5．21-2的规定确定；
rp——由防火措施决定的减少物理损害导致人身伤亡损失的因子，按表B．5．21-3的规定确定；
rf——由火灾危险程度决定的减小物理损害导致人身伤亡的因子，按表B．5．21-4的规定确定；
hz——在有特殊危险时，物理损害导致人身伤亡损失的增加因子，按表B．5．21-5的规定确定。
表B.5.21-2 缩减因子ra和ru的数值与土壤或地板表面的关系
地板和土壤类型 | 接触电阻（Ω） | ra和ru |
农地、混凝土 | ≤1 | 10 |
大理石、陶瓷 | 1~10 | 10 |
沙砾、厚毛毯、一般地毯 | 10~100 | 10 |
沥青、油毯、木头 | ≥100 | 10 |
表B.5.21-3防火措施的缩减因子rp
措施 | rp |
无 | 1 |
以下措施之一：灭火器、固定的人工灭火装置、人工报警防凌置、消防栓、人工灭火装置、防火隔间、留有逃生通道 | 0.5 |
以下措施之一：固定的自动灭火装置、自动报警装置 | 0.2 |
2 在具有爆炸危险的建筑物内部，任何情况下rp＝1；
3 仅当具有过电压防护和其他损害的防护并且消防员能在10分钟之内赶到时。
表B．5．21-4 缩减因子rf与建筑物火灾危险的关系
火灾危险 | rf | 火灾危险 | rf |
爆炸 | 1 | 低 | 10-3 |
高 | 10-1 | 无 | 0 |
一般 | 10-2 |
2 由易燃材料建造的建筑物、屋顶由易燃材料建造的建筑物或单位面积火灾载荷大于800MJ／㎡的建筑物可以看作具有高火灾危险的建筑物。
3 单位面积火灾载荷在400MJ／㎡～800MJ／㎡之间的建筑物应当看作具有一般火灾危险的建筑物。
4 单位面积火灾载荷小于400MJ／㎡的建筑物或者只是偶尔存储有易燃性物质的建筑物应当看作具有低火灾危险的建筑物。
5 单位面积火灾载荷是建筑物内全部易燃物质的能量与建筑物总的表面积之比。
表B．5．21-5 有特殊伤害时损失相对量的增加因子hz的数值
特殊伤害的种类 | hz |
无特殊伤害 | 1 |
高度不大于、容量不大于100人的建筑物等场所的低度惊慌 | 2 |
容量100~1000人的文化或体育场馆等场所的中等程度惊慌 | 5 |
有移动来便人员的建筑物、医院等场所的疏散困难 | 5 |
容量大于1000人的文化或体育场馆等场所的高度惊慌 | 10 |
对周围或环境造成危害 | 20 |
对四周环境造成污染 | 50 |
B．5．22 公众服务中断损失率的计算应符合下列规定：
1 可按公式(B．5．22-1)确定Lf和Lo的数值。当无法或很难确定np、nt和t时，可采用表B．5．22中给出的Lf和Lo典型平均值；
式中：np——可能失去服务的年平均用户数量；
nt——接受服务的用户总数；t——用小时表示的年平均服务中断时间。
表B．5．22 Lf和Lo的典型平均值
服务类型 | Lf | Lo |
煤气、水管 | 10-1 | 10-2 |
电视线路、通信线、供电线路 | 10-2 | 10-3 |
2 公众服务中断的各种实际损失率可按下列公式计算：
式中：rp、rf——分别是本规范表B．5．21-3和表B．5．21-4中的因子。
B．5．23 文化遗产损失率的计算应符合下列规定：
1 可按公式(B．5．23-1)确定Lf的数值。当无法或很难确定c、ct时，Lf的典型平均值可取10-1；
Lx=C/Ct （B.5.23-1）
式中：c——用货币表示的每年建筑物内文化遗产可能损失的平均值；
ct——用货币表示的建筑物内文化遗产总值。2 文化遗产的实际损失率可按下式计算：
式中：rp、rf——分别是本规范表B．5．21-3和表B．5．2-4中的因子。
B．5．24 经济损失率的计算应符合下列规定：
1 可按公式(B．5．24-1)确定Lt、Lf和Lo的数值。当无法或很难确定c、ct时，可采用表B．5．24中给出的各种类型建筑物的Lt、Lf和Lo典型平均值；
Lx=c/ct （B.5.24-1）
式中：c——用货币表示的建筑物可能损失的平均数值(包括其存储物的损失、相关业务的中断及其后果)；
ct——用货币表示的建筑物的总价值(包括其存储物以及相关业务的价值)。
表B．5．24 Lt、Lf和Lo的典型平均值
建筑物的类型 | Lt |
所有类型-建筑物内部 | 10-4 |
所有类型-建筑物外部 | 10-2 |
建筑物的类型 | Lf |
医院、工业、博物馆、农业建筑 | 0.5 |
旅馆、学校、办公楼、教堂、公众娱乐场所、商业大楼 | 0.2 |
其他 | 0.1 |
建筑物类型 | Lo |
有爆炸风险的建筑 | 10-1 |
医院、工业、办公楼、旅馆、商业大楼 | 10-2 |
博物馆、农业建筑、学校、教堂、公众娱乐场所 | 10-3 |
其他 | 10-4 |
2 经济损失率可按下列公式进行计算：
式中：ra、ru、rp、rf、hz——本规范表B．5．21-2～表B．5．21-5中的因子。
B．5．25 成本效益的估算应符合下列规定：
1 全部损失的价值C可按下式计算：
式中： RA、RU——没有保护措施时与牲畜损失有关的风险分量；
RB、RV——没有保护措施时与物理损害有关的风险分量；
RC、RM、RW、RZ——没有保护措施时与电气和电子系统失效有关的风险分量；
CA——牲畜的价值；
CS——建筑物中系统的价值；
CB——建筑物的价值；
CC——建筑物内存物的价值。
2 在有保护措施的情况下，剩余损失的总价值CRL可按下式计算：
式中：R＇A、R＇U——有保护措施时与牲畜损失有关的风险分量；
R＇B、R＇V——有保护措施时与物理损害有关的风险分量；
R＇C、R＇M、R＇W、R＇Z——有保护措施时与电气和电子系统失效有关的风险分量。
3 保护措施的年平均费用CPM可按下式计算：
CPM=Cp×(i＋a＋m） （B.5.25-3）
式中：Cp——保护措施的费用；
i——利率；
a——折旧率；
m——维护费率。
4 每年节省的费用可按公式(B．5．25-4)计算，如果年平均节省的费用S大于零，采取防护措施是经济合理的。
附录C 雷电流参数
C．0．1 闪电中可能出现三种雷击波形(图C．0．1-1)，短时雷击波形参数的定义应符合图C．0．1-2的规定，长时间雷击波形参数的定义应符合图C 0．1-3的规定。
I——峰值电流(幅值)；
T1——波头时间；
T2——半值时间(典型值T2＜2ms)。
图C．0．1-3 长时间雷击波形参数
Tlong——从波头起自峰值10％至波尾降到峰值10％之间的时间(典型值2ms＜Tlong＜1s)；
Qlong——长时间雷击的电荷量。
C．0．2 雷电流参数应符合表C．0．2-1～表C．0．2-3的规定。
表C．0．2-1 首次雷击的霄电流参数
雷电流参数 | 防雷建筑物类别 | ||
一类 | 二类 | 三类 | |
幅值I(kA) | 200 | 150 | 100 |
波头时间 T1(µs) | 10 | 10 | 10 |
半值时间T2(µs) | 350 | 350 | 350 |
电荷量Qs(C) | 100 | 75 | 50 |
单位能量W/R(MJ/Ω) | 10 | 5.6 | 2.5 |
2 由于单位能量W／R的主要部分包括在首次雷击中，故所规定的值考虑合并了所有短时间雷击的单位能量。
表C．0．2-2 首次以后雷击的雷电流参数
雷电流参数 | 防雷建筑物类别 | ||
一类 | 二类 | 三类 | |
幅值I(kA) | 50 | 37.5 | 25 |
波头时间 T1(µs) | 0.25 | 0.25 | 0.25 |
半值时间T2(µs) | 100 | 100 | 100 |
平均陡度I/T1(kA/µs) | 200 | 150 | 100 |
表C．0．2-3 长时间雷击的雷电流参数
雷电流参数 | 防雷建筑类别 | ||
一类 | 二类 | 三类 | |
电荷量Q1（C） | 200 | 150 | 100 |
时间T（s） | 0.5 | 0.5 | 0.5 |
注：平均电流I≈Q1／T。
.
附录D 雷击磁场强度的计算方法
D．1 建筑物附近雷击的情况下防雷区内磁场强度的计算
D．1．1 无屏蔽时所产生的磁场强度H0，即LPZ0区内的磁场强度，应按公式(D．1．1)计算：
式中：i0——雷电流(A)；
Sa——从雷击点到屏蔽空间中心的距离(m)(图D．1．1)。
图D．1．1 邻近雷击时磁场值的估算
D．1．2 当建筑物邻近雷击时，格栅型空间屏蔽内部任意点的磁场强度应按下列公式进行计算：
式中：H0——无屏蔽时的磁场强度(A／m)；
Hn、Hn+1——分别为LPZn和LPZn+1区内的磁场强度(A／m)；
SF——按表D．1．3的公式计算的屏蔽系数(dB)。
这些磁场值仅在格栅型屏蔽内部与屏蔽体有一安全距离为 ds／1的安全空间内有效，安全距离可按下列公式计算：
ω——空间屏蔽网格宽度(m)。
D．1．3 格栅形大空间屏蔽的屏蔽系数SF，按表D．1．3的公式计算。
表D．1．3 格栅型空间屏蔽对平面波磁场的衰减
2 适用于后续雷击的磁场；
3 磁导率μr≈200；
4 公式计算结果为负数时，SF=0；
5 如果建筑物安装有网状等电位连接网络时，SF增加6dB；
6 ω是格栅型空间屏蔽网格宽度(m)；r是格栅型屏蔽杆的半径(m)。
D．2 当建筑物顶防直击雷装置接闪时防雷区内磁场强度的计算
D．2．1 格栅型空间屏蔽LPZ1内部任意点的磁场强度(图D．2．1)应按下式进行计算：
式中：dr——待计算点与LPZ1屏蔽中屋顶的最短距离(m)；
dw——待计算点与LPZ1屏蔽中墙的最短距离(m)；
i0——LPZ0A的雷电流(A)；
kH——结构系数
，典型值取0．01；ω——LPZ1屏蔽的网格宽度(m)。
按公式(D．2．1-1)计算的磁场值仅在格栅型屏蔽内部与屏蔽体有一安全距离ds／2的安全空间内有效，安全距离可按下式计算：
图D．2．1 闪电直接击于屋顶接闪器时LPZ1区内的磁场强度
1-屋顶；2-墙；3-地面
ds/2＝ω(m) (D.2.1-2)
D．2．2 在LPZ2等后续防护区内部任意点的磁场强度(图D．2．2)仍按公式(D．1．2-2)计算，这些磁场值仅在格栅型屏蔽内部与屏蔽体有一安全距离为ds／1的安全空间内有效。
图D．2．2 LPZ2等后续防护区内部任意点的磁场强度的估算
1-屋顶；2-墙；3-地面
附录E 信号线路浪涌保护器冲击试验波形和参数
表E 信号线路浪涌保护器的冲击试验推荐采用的波形和参数
| 类别 | 试验类型 | 开路电压 | 短路电流 |
A1 | 很慢的上升率 | ≥1kV 0.1kV/µs~100kV/s | 10A，0.1A/µs~2A/µs ≥1000µs(持续时间) |
A2 | AC | — | — |
B1 | 慢上升率 | 1kV，10/1000µs | 100A，10/1000µs |
B2 | 1kV~kV，10/700µs | 25A~100A，5/300µs | |
B3 | ≥1Kv，100V/µs | 10A~100A，10/1000µs | |
C1 | 快上升率 | 0.5kV~2kV，1.2/50µs | 0.25kA~1kA，8/20µs |
C2 | 2kV~10kV，1.2/50µs | 1kA~5kA，8/20µs | |
C3 | ≥1Kv，1kV/µs | 10A~100A，10/1000µs | |
D1 | 高能量 | ≥1kV | 0.5kA~2.5kA，10/350µs |
D2 | ≥1kV | 0.6kA~2kA，10/250µs |
注：表中数值为SPD测试的最低要求。
附录F 全国主要城市年平均雷暴日数统计表
表F 全国主要城市年平均雷暴日数
地名 | 雷暴日数（d/a） | 地名 | 雷暴日数（d/a） |
北京 | 35.2 | 长沙 | 47.6 |
天津 | 28.4 | 广州 | 73.1 |
上海 | 23.7 | 南宁 | 78.1 |
重庆 | 38.5 | 海口 | 93.8 |
石家庄 | 30.2 | 成都 | 32.5 |
太原 | 32.5 | 贵阳 | 49.0 |
呼和浩特 | 34.3 | 昆明 | 61.8 |
沈阳 | 25.9 | 拉萨 | 70.4 |
长春 | 33.9 | 兰州 | 21.1 |
哈尔滨 | 33.4 | 西安 | 13.7 |
南京 | 29.3 | 西宁 | 29.6 |
杭州 | 34.0 | 银川 | 16.5 |
合肥 | 25.8 | 乌鲁木齐 | 5.9 |
福州 | 49.3 | 大连 | 20.3 |
南昌 | 53.5 | 青岛 | 19.6 |
济南 | 24.2 | 宁波 | 33.1 |
郑州 | 20.6 | 厦门 | 36.5 |
武汉 | 29.7 |
注：本表数据引自中国气象局雷电防护管理办公室2005年发布的资料，不包含港澳台地区城市数据。
本规范用词说明
1 为便于在执行本规范条文时区别对待，对要求严格程度不同的用词说明如下：
1)表示很严格，非这样做不可的用词：
正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”；
2)表示严格，在正常情况下均这样做的用词：
正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”；
3)表示允许稍有选择，在条件许可时，首先应这样做的用词：
正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”；
4)表示有选择，在一定条件下可以这样做的，采用“可”。
2 条文中指明应按其他有关标准执行的写法为：“应符合……规定”或“应按……执行”。
引用标准名录
1 《建筑设计防火规范》GB 50016
2 《低压系统内设备的绝缘配合 第1部分：原理、要求和试验》GB／T 16935．1
3 《低压电涌保护器(SPD) 第1部分：低压配电系统的电涌保护器 性能要求和试验方法》GB 18802．1
4 《雷电防护 第3部分：建筑物的物理损坏和生命危险》GB／T 21714．3
5 《雷电防护 第4部分：建筑物内电气和电子系统》GB／T 21714．4