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某公路特大桥箱梁挂篮计算书挂篮施工是大跨径桥梁建设中常用的一种悬臂浇筑技术，尤其适用于连续梁桥和斜拉桥的箱梁施工。挂篮计算书是对挂篮结构设计、承载能力和安全性进行全面分析的重要文件，以下是关于某公路特大桥箱梁挂篮计算书的简要介绍：
该挂篮计算书针对某公路特大桥主桥箱梁的悬臂浇筑施工进行详细设计与验算。挂篮作为施工过程中承载混凝土箱梁重量及施工荷载的关键设备，其设计需满足强度、刚度和稳定性要求，确保施工安全和质量。
计算书首先对挂篮的基本参数进行了说明sy／t 7371-2017 石油钻井合理利用网电技术导则，包括挂篮的类型（如菱形挂篮或三角形挂篮）、几何尺寸、材料选择以及设计荷载组合等。挂篮的设计荷载通常包括混凝土重量、模板重量、施工人员及设备荷载、风荷载等，同时考虑了动力系数和冲击系数的影响。
其次，计算书对挂篮的主要构件进行了力学分析和强度校核。这些构件包括主桁架、底模平台、侧模、后锚系统和吊杆等。通过有限元分析或传统力学方法，计算各构件在不同工况下的应力分布、变形量和稳定性，确保所有构件均满足规范要求的安全储备。
此外，计算书还对挂篮的行走系统进行了重点分析。挂篮在每次浇筑完成后需要向前移动一个节段，因此行走系统的可靠性至关重要。书中详细描述了轨道布置、滑道摩擦力计算以及牵引装置的能力校核，并提出了相应的防倾覆措施。
最后，挂篮计算书总结了施工过程中的注意事项，包括挂篮组装与调试、预压试验、监控测量以及维护保养等内容。通过严格的计算和验证，确保挂篮在实际施工中能够安全可靠地运行，为公路特大桥箱梁的高质量建设提供保障。
总之，该挂篮计算书内容详实、逻辑清晰，不仅体现了挂篮设计的专业性，也为后续施工提供了重要的理论依据和技术支持。
54 .50 .184659E+00 .476264E+01 .377323E+01
56 .50 .192213E+01 .173053E+03 .935299E+01
Dead load reaction
M RX RY
2 .000000E+00 .000000E+00 .334977E+03
3 .000000E+00 .000000E+00 .171989E+03
[32a最大应力为：66.5MPa＜[σ]=140MPa满足要求
[16a最大应力为:40.1MPa＜[σ]=140MPa满足要求
[10最大应力为：35.1MPa＜[σ]=140MPa满足要求
每侧翼缘板底设置两片桁架纵梁（同腹板底纵梁），单片纵梁上弦为2[32a，下弦及边斜杆为2[16a，斜杆及竖杆均为[10。
荷载为混凝土自重及施工荷载，振捣引起的荷载。
砼自重：1.05×(GⅠ+GⅡ+GⅢ)= 1.05×(1.26+5.70+2.93)=10.38
施工机具、人员及振捣：（0.25+0.2）×3.125×3=4.22t
模板自重：按外模板作用在翼缘板底纵梁的荷载10t计算
q1=（10.38+4.22）/（2×3）=2.433t/m=24.33KNN/m
q2=10t/(5.4×2)=0.9259t/m=9.259kN/m
NODAL DISPLACEMENT CAUSED BY DEAD LOADS OR OTHER LOADS
.00008 .00000 .00000
.00006 .00000 .00002
.00001 .00000 .00002
最大挠度为：0.6mm。
DEAD LOAD INTERNAL FORCE
56 .50 .700220E+00 .650942E+02 .346065E+01
[32a最大应力为：24.9MPa＜[σ]=140MPa满足要求
[16a最大应力为:14.8MPa＜[σ]=140MPa满足要求
[10最大应力为：13.5MPa＜[σ]=140MPa满足要求
Dead load reaction
M RX RY
2 .000000E+00 .000000E+00 .125169E+03
3 .000000E+00 .000000E+00 .826570E+02
R1+R2=82.17KN R3+R4=51.917KN
(三)、底篮后横梁计算
后横梁由2根H596×199型刚加工而成，荷载为纵梁传递的力。单根H596×199型刚截面特性为：I=693000cm4 W=2330cm3 q=95.1Kg/m A=121.2cm2
P1= 82.17KN P2=218.8KN P3=60.615KN
1、强度计算，弯矩图如下：
σmax==166819.92N/2330cm3=71.60Mpa＜[σ]=140MPa满足要求
支点反力：R1=R6=17.63KN R2=R5=285.23KN R3=R4=571.85KN
即箱内后锚带受力为571.85KN，边吊带受力为285.2KN，行走吊带受力为17.6KN。
3、变形计算，变形图如下
最大挠度为：f=1.1mm。
箱内后锚带宽20cm，厚4cm，长2.5m,应力：σ=N/A=571.85KN/(0.2×0.04)=71.5MPa
箱梁翼缘板上吊带宽20cm，厚4cm，长11.6m,应力：σ=N/A=285.2KN/(0.2×0.04)=35.7MPa
边吊带宽20cm，厚2cm，长14m,应力：σ=N/A=17.63KN/(0.2×0.02)=4.41MPa
吊带销子用45#钢加工而成，箱内后锚带销子直径为86mm，其余直径为71mm。
（1）箱内后锚带：N=571.85KN，W=πr3/4=π×433/4=62444.7mm3
A、剪应力计算：τ==4×285.9KN/（3πr2）=96.3 Mpa＜125MPa满足要求。
B、弯曲应力计算：M=285.9KN×0.5×0.06=8.577KN·m
δ=8.577KN·m/62444.7mm3=137MPa＜220MPa满足要求。
C、挤压应力计算：571.85×1000/（0.04×0.086）=166.2MPa＜210MPa 均满足要求。
（2）边吊带及翼缘板处吊带销子按翼缘板吊带上销子计算
N=285.2KN，W=πr3/4=π×35.53/4=35137.8mm3
A、剪应力计算：τ==4×142.6KN/（3πr2）=48 Mpa＜125MPa满足要求。
B、弯曲应力计算：M=142.6KN×0.5×0.06=4.278KN·m
δ=4.278KN·m/35137.8mm3=121.7MPa＜220MPa满足要求。
（四）底篮前横梁、前横梁计算
前横梁由两根H596×199型刚加工而成，承受纵梁传递的力，前横梁为桁架，上、下弦杆为[32a，竖杆及斜杆为[20a、[16a、[10a，主要承受前吊带传递的荷载和箱内顶板通过悬吊系统传递的荷载。
混凝土自重：1.05×2×（GⅢ′＋GⅥ＋GⅦ）=1.05×2×(2.93＋4.563＋2.29)=20.54t
施工机具、人员及振捣荷载：（0.25＋0.2）×6.1×3=8.24t
箱梁顶板计算图式如下：
q1=（20.54＋8.24）/3=9.59t/m q2=12/5.4=2.222t/m
计算得：R1=25.03t R2=15.75t
作用在上前横梁上的力为15.75t，分配在两个吊点。
2、上前横梁、前横梁计算图式如下：
** G ** NQ= 19
8. 78.75000 1. .00000
12. 78.75000 1. .00000
53. 51.92000 1. .21000
都汶路庙子坪大桥引桥50米t梁复位加固实施性施工方案 57. 51.92000 1. .23500
58. 102.80000 1. .14500
58. 102.80000 1. .46500
59. 26.41700 1. .23500
60. 26.41700 1. .33500
62. 26.41700 1. .13500
63. 26.41700 1. .43500
遵化建龙钢铁总厂179m3高炉施工组织设计 65. 26.41700 1. .23500