供热外网毕业设计.rar资源下载

《供热外网的优化与管理研究》这一毕业设计主要探讨了城市供热系统的外网规划、设计及运行优化的问题。该研究首先对当前城市供热系统的基本情况进行了详尽分析，明确了供热外网在热力系统中发挥的重要作用和存在的问题。随后，通过收集并分析了大量的实际案例，提出了基于智能化技术的供热外网改造方案。

设计内容主要包括：一是通过对现有供热外网进行详细的调查与评估，识别出需要改进的关键环节；二是采用先进的信息化技术（如物联网、大数据等），对供热外网进行智能化管理，提高热能传输效率和系统安全性；三是提出了具体的实施策略和技术路线图，以指导实际工程的推进。

研究结论强调了建立高效、智能供热网络的重要性，通过优化外网设计与管理，不仅可以提升城市供暖质量，还可以有效降低能耗gb／t 42446-2023 信息安全技术 网络安全从业人员能力基本要求，实现绿色低碳发展。此外，该设计为相关领域的进一步研究提供了参考依据和实践建议。

管段的折算长度: Lzh=40+23.1=63.1m,

管段的压力损失：△P =RLzh=71.0×63.1=4480 Pa;

D×δ=194×6mm; R=46.7 Pa/m; v=0.83m/s

分流三通:10.1×1＝10.1 ;

管段局部当量长度之和Ld=10.1 m ;

管段的折算长度: Lzh=48.9 m;

管段的压力损失：△P= RLzh =46.7×48.9= 2284 Pa

D×δ=159×4.5mm ; R=66.5Pa/m ; v=0.88m/s; Ld=24 m ; Lzh=102 m ; △P=6783Pa;

D×δ=108×4mm ; R=71Pa/m ; v=0.70m/s; Ld=8.3 m ; Lzh=52.3 m ; △P=3713Pa;

各干管水力计算结果见表：

5.2 计算左路管段支干管：

5.2.1 计算A环路各管段：

5.2.1.1 计算2号楼支管段： 计算流量 G =6.8t/h

管段的资用压差：△P8=1631 Pa

则比摩阻R大致可控制为：R=△P 8/L O1（1+αj）=1631/10(1+0.6)=102Pa/m

d=70mm R=82.8Pa/m v=0.58m/s

三通分流： 1×1.96m Ld=1.96 m

弯 头： 2×1.2m Ld=2.4 m

闸 阀： 1×1.1m Ld=1.1 m

管段的折算长度： Lzh=2.4+1.96+1.1+10=15.4 m

管段的压力损失：△P =RLzh=82.8×15.4=1275 Pa

5.2.1.2 计算3号楼支管段： 计算流量 G =6.6t/h

管段的资用压差：△P8=3952 Pa

则比摩阻R大致可控制为：R=△P 8/L O1（1+αj）=3952/10(1+0.6)=224 Pa/m

d=70mm R=78.0Pa/m v=0.56m/s

三通分流： 1×1.96m Ld=1.96 m

弯 头： 2×1.2m Ld=2.4 m

闸 阀： 1×1.1m Ld=1.1 m

管段的折算长度： Lzh=2.4+1.96+1.1+10=15.4 m

管段的压力损失：△P =RLzh=78.0×15.4=1201Pa

5.2.1.3 计算4号楼支管段： 计算流量 G =10.9t/h

管段的资用压差：△P8=3952 Pa

则比摩阻R大致可控制为：R=△P 8/L O1（1+αj）=6210/10(1+0.6)=388 Pa/m>300 Pa/m

故需要在支管上加流量调节阀：

d=70mm R=215 Pa/m v=0.93m/s

三通分流： 1×1.96m Ld=1.96 m

弯 头： 2×1.2m Ld=2.4 m

闸 阀： 1×1.1m Ld=1.1 m

管段的折算长度： Lzh=2.4+1.96+1.1+10=15.4 m

管段的压力损失：△P =RLzh=215×15.4=3311Pa

5.2.1.3 计算4号楼支管段： 计算流量 G =10.9t/h

管段的资用压差：△P8=3952 Pa

则比摩阻R大致可控制为：R=△P 8/L O1（1+αj）=6210/10(1+0.6)=388 Pa/m>300 Pa/m

故需要在支管上加流量调节阀：

d=70mm R=215 Pa/m v=0.93m/s

三通分流： 1×1.96m Ld=1.96 m

弯 头： 2×1.2m Ld=2.4 m

闸 阀： 1×1.1m Ld=1.1 m

管段的折算长度： Lzh=2.4+1.96+1.1+10=15.4 m

管段的压力损失：△P =RLzh=215×15.4=3311Pa

同理可以计算其它支管管径d、相应的比摩阻R、流速v及管段的压力损失△P:见下表

各支管水力计算结果见表：

水压图 因为热水网路上接着很多热用户，他们对供水温度和压力要求不同，且所处的地势高低不

棉保温管壳作为保温材料，此材料密度小、导热系数低、适用温度范围广、施工简便。预制

保温管保护外壳采用改性沥青油毡。此材料适用于地沟或室外架空管做防潮层。质轻价廉、施工时，管沟底要先铺150mm厚的1~5mm粗砂砾夯实，管道四周填充细砂，砂砾高度约150mm后，再回填原土并夯实。

保温层厚度计算： 采用经济厚度：

解决管道受热伸长的方法，通常是在两固定点间，设置补偿器（又称伸缩器）来吸收管道的热伸长，以减少管道在运行过程中所产生的弯曲应力，保证管道安全稳定运行。

常用的补偿器有自然弯管补偿器、方形补偿器、套筒补偿器、波形补偿器等。

在设计中，应首先充分利用管道自然弯管来补偿管道热伸长。当无条件利用管道本身自然弯管补偿器管道热伸长时，应选用合适的补偿器。

常见的自然弯管补偿器型式有：L型、Z型两种。

方形补偿器的弯头，应尽量容无缝钢管制作，DN<=40mm也可由水煤气管制作，其曲率半径R=4D。加工制作时，最好在B端没有焊缝。而将焊缝放在外伸臂H段的中间位置。

方形补偿器的选择见下表：

第一行为管径;第二行为曲率半径

9.3 循环泵选择计算 循环泵流量： 循环水流量G=249.54m3/h 循环水泵流量GB=1.1 G=1.1×249.54=274.49m3/h 扬程H=ΔP/ρg 安全系数为1.2 外网阻力损失为20415Pa 换热站损失为100000Pa 用户损失为100000Pa 循环水泵扬程：H=ΔP/ρg=1.2×[100000+100000]/10/1000=26.4 mH2O

9.6 水箱选择计算 水箱体积V：V=αΔtmaxVC α—水的体积膨胀系数，0.0006，1/0C Δtmax—水温最大波动值750C VC—系统内提供1KW水量16L 选用公称容积2m3 水箱, 2400×1600×1500的1台。

11 与其它专业配合条件

11.1 总图位置确定

11.3 建筑学专业

123.由由国际广场工程深基坑结构逆作施工实践(摘录自《建筑施工》06年7期第518～521页)11.5 给排水专业

11.7 仪表自动控制（自动化专业）

11.8 技经专业（概算、预算）

张治江 暖通空调设计资料大全 吉林科学技术出版社 1996.7

跨某街道分离式立交工程施工组织设计陆耀庆 实用供热空调设计手册 中国建筑工业出版社 1993.6

李岱森 简明供热设计手册 中国建筑工业出版社 1998.12