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TBJ24-89铁路结合梁设计规定

TBJ2489《铁路结合梁设计规定》是中国铁路行业的一项重要技术规范，主要用于指导结合梁的设计与施工。结合梁是一种由钢筋混凝土板和钢梁通过抗剪*接件组合而成的结构形式，在铁路桥梁工程中具有广泛应用。以下是关于该规范的简要介绍：

二、主要内容1.基本概念与适用范围TBJ2489明确了结合梁的定义及其适用范围，适用于铁路桥梁中的简支梁、**梁等结构形式。结合梁通过抗剪*接件将钢梁与混凝土板紧密*接，形成共同工作的复合结构。

2.设计原则规范强调结合梁的设计应遵循“强度、刚度、稳定性”的基本原则db14t 2650—2023 运动场地现浇型面层　维护保养指南，同时考虑耐久性和经济性。设计时需综合分析荷载作用下的应力分布、变形协调及疲劳性能。

3.计算方法静力计算：规范详细规定了结合梁的内力分析方法，包括弯矩、剪力及轴力的计算公式。对于混凝土板和钢梁的协同工作效应进行了深入分析。抗剪*接件设计：抗剪*接件是结合梁的核心构件，其设计直接影响结构的整体性能。规范对*接件的数量、布置方式及验算方法作出了具体要求。疲劳验算：结合梁在动载作用下易产生疲劳问题，规范提出了相应的疲劳强度验算方法，以保证结构的安全性。

4.构造要求规范对结合梁的构造细节进行了明确规定，包括钢梁截面形式、混凝土板厚度、抗剪*接件类型及布置间距等。这些要求旨在优化结构性能并便于施工操作。

5.施工与验收结合梁的施工质量直接影响其使用性能。TBJ2489对施工工艺、质量控制及验收标准提出了具体要求，确保设计意图能够准确实现。

三、特点与价值TBJ2489在当时填补了国内结合梁设计领域的空白，为铁路桥梁工程提供了科学依据。其特点是注重理论与实践相结合，既考虑了结构的力学性能，又兼顾了施工可行性。此外，规范充分考虑了铁路运输的特殊需求，如高速列车运行条件下的振动响应及疲劳问题。

四、局限性与发展随着铁路技术的快速发展，TBJ2489的部分内容已显现出一定的局限性。例如，对于高速铁路桥梁的更高要求，原规范可能无法完全满足。因此，后*相关规范（如TB10002系列）对其进行了补充和完善，进一步提升了结合梁设计的科学性和适应性。

总之，TBJ2489作为铁路结合梁设计的重要里程碑，为中国铁路桥梁技术的发展奠定了坚实基础，并在实际工程中发挥了重要作用。

诸式中&一梁微段&上的板因混凝土收缩而受 力，使板底产生的变形： &4一梁微段&上的钢梁因混凝土收缩而 受力，使钢梁顶产生的变形： B一板的曲率半径； R一钢梁的曲率半径； 符号见第3.0.4条条文并参看说明图3.0.4。 合梁微段中的板、联结器（或砂浆层）和钢梁分别取自由 取&段板的自由体

其余符号见第3.0.4条条文并参看说明图3.0.4。 将结合梁微段中的板、联结器（或砂浆层）和钢梁分别取自由 本。 首先取&段板的自由体

N·d·BI = Elh+EI

N, + dN, 跨中 M+dM qdx qdx N. + dNg M M,+ dMe N dx

在所示的受力条件下，混凝土板底伸长为：

Nod·Bla BLa+EI

dNa dx &Ma &品 = N十 M十 BA 2

同时，钢梁顶的缩短为

dN,l &M =|N+ d M+ & 2JEA 3

子（3.0.4—6)和（3.0.4—7)式中的M，和M代入（3.0 3.0.4—9）式，得

&Na & NodBkah = N十 孟 2]EA [EI+EL]E 77

dN &x N·doBlh 第a = N十 EAs 配 2 Ela+ElEIh dNs N+ Bedt 2 dNg A= N+ Bgdx 2 等 1 B= EAh Ba+Els

EN dc = N+ 2 EAk dNs N十 Bedx 2 dNg 4= N+ Bdx 2 玉等 Ba=BA 1 式中 +EH+EIs 1 正等g B=1 EgAg Elh+Els

用（3.0.4—5）、（3.0.4—10）和（3.0.4—11）式代回（3.0.4— 1)式，且令N=N。=N，得：

N dN d—(B+B) N+ x+dx=0 d.32 2

B 贴& 4 I十81

B fa +1+ 2 ElA'A I+M1 Ig

若忽略高次微量，在跨中处板的最大拉力在=0处

品 H 22 EATAI+L

第3.0.5条温度变化影响在板和钢梁内的力与第3.0.4条 混凝土收缩影响在板和钢梁内产生的内力计算方法相似。其中用 土代替第3.0.4条中的&。同时因温度变化影响的荷载是短 期的，因而不发生徐变，所以此处用值（见第1.0.14条）代替第 3.0.4条中的1。由于钢梁的导热性能远高于混凝土板的导热 性能，周围环境温度提高时，本规定条文中的（3.0.5一1）式用正 号。否则用负号。钢和混凝土的线膨胀系数α值相差不大，此处 采用同一数值是为了简化计算。 第3.0.B条简支梁在竖向荷载作用下，如结合梁的中性轴 在钢梁内，则混凝土板内无拉力，当竖向荷载和混凝土收缩影响作 用以及竖向荷载、混凝土收缩和温度变化影响作用下，梁端部附近 的混凝土板可能受拉，设计中不应考虑受拉板的作用。如果考虑 这部分板中的钢筋在结合梁中发挥作用，则应只由钢筋承受拉力， 并参照《桥规》第5.3.10条和第5.3.11条检算并控制板的裂缝宽 度。此时《桥规5.3.11一2）式和（5.3.11一3）式中的M为活载 作用下板的法向力，避为恒载包括混凝土收缩引起的法向力， M为温度变化影响引起的法向力。主力作用时M=M1十M2， 主力和附加力作用时M=M1十M2十M3。上述诸M值均以受 拉为正。如板全面受拉，可近似地取=1.0，否则取*=1.2。 **梁中在主力作用下中间支点处板受到拉力，欧洲大陆 些国家在公路桥梁中*用预加应力或调整支座标高的办法使板受 压，这样的**梁支点处板就不是受拉杆件，但当**梁未采取任 何措施，受载后支点处的板内存在拉力时，如要考虑板内受拉钢筋 在结合梁中发挥作用，则应由钢筋全部承受拉力，并按上面所述办 法检算裂缝宽度。

对这些联结器有足够技术依据和安全可靠的基础上也准予在设计 中采用。高强度螺栓联结器已经铁道部科学研究院铁建所进行过 科学试验，并提出了推荐的数值以供使用，经过实桥试用、取得实 践经验后纳入规范。 第4.0.5条在第二受力阶段的竖向荷载作用下，联结器所 受的纵向剪力公式是假定混凝土板和钢梁完全共同作用导出的， 在设计联结器时此式具有足够的精度。 第4.0.B条联结器除承受竖向荷载在结合面上引起的纵向 剪力外，还应能承受混凝土收缩影响引起的纵向剪力，纵向该剪力 分布为：

第4.0.B条联结器除承受竖向荷载在结合面上引起的纵向 剪力外，还应能承受混凝土收缩影响引起的纵向剪力，纵向该剪力 分布为：

纵向剪力在半个跨度上的总

可见Q在数值上与跨中处板内的法向力N相同C见本条 文说明（3.0.4一15）式）。 由本条文说明（3.0.4一14)式可见，呈指数曲线分布，在跨 中附近其值甚小，越近梁端则迅速增大，如说明图4.0.6在梁端的 最大值为

fmex rak 12 fa E

北式与本条文说明（3.0.4一16）式相同。 可以假定用图中虚线下所围成的三角形代替真实的α白 其总剪力相同，求得纵向剪力计算传递长度，即：

ics dhinax Q 2 2Q 得 fmaxcs

对这些联结器有足够技术依据和安全可靠的基础上也准予在设计 中采用。高强度螺栓联结器已经铁道部科学研究院铁建所进行过 科学试验，并提出了推荐的数值以供使用，经过实桥试用、取得实 践经验后纳入规范。 第4.0.5条在第二受力阶段的竖向荷载作用下，联结器所 受的纵向剪力公式是假定混凝土板和钢梁完全共同作用导出的， 在设计联结器时此式具有足够的精度。 第4.0.B条联结器除承受竖向荷载在结合面上引起的纵向 剪力外，还应能承受混凝土收缩影响引起的纵向剪力，纵向该剪力 分布为：

第4.0.B条联结器除承受竖向荷载在结合面上引起的纵向 剪力外，还应能承受混凝土收缩影响引起的纵向剪力，纵向该剪力 分布为：

纵向剪力在半个跨度上的总

可见Q在数值上与跨中处板内的法向力N相同r见本条 文说明（3.0.4一15）式）。 由本条文说明（3.0.4一14)式可见，呈指数曲线分布，在跨 中附近其值甚小，越近梁端则迅速增大，如说明图4.0.6在梁端的 最大值为

某高架引桥桩基工程施工组织设计Hmex 一 raks 82 4 81

比式与本条文说明（3.0.4一16）式相同。 打以假定用图中虚线下所围成的三角形代替真实的申 其总剪力相同，求得纵向剪力计算传递长度，即：

说明图4.0.6由于混凝土收缩和温度变化影

响弓起的纵向剪力分布图

月（4.0.6—2）式中的4mx和（4.0.6—1)中的Q。什 6一3）式.得

由（4.0.6—1)式，²= 公 Q

西典花园3号楼施工方案2每 B qake pak2 Lcs 2 cs= 基

混凝土收缩影响产生的纵向剪力由蕊范围内相应位置上的 联结器承担。 第4.0.7条环境温度变化时，联结器所承受的纵向剪力计 算方法和混凝土收缩影响者相似，只须将混凝土收缩率改成温度 变化率改成即可

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