标准规范下载简介和预览

惯性矩I=bh3=×1×123=4

截面抵抗矩W=bh2=×1×122=3

竹胶板下5×方木净距为15cm时：

db41／t 1197-2016标准下载 σ==［σ竹］=80Mpa

(3) 横向分配梁5×方木

其中心间距为，侧面跨度按L=计算

弹性模量E=

q=69×0.3=20.7KN/m

M==0.414KN.m

8、腹板部位支架稳定性计算

腹板部位支架采用60×90×（横×纵×高）的布距。

本方案采用概率理论为基础的极限状态设计法，故取最不利部位进行分析计算。取某一立杆的最底端进行荷载分析计算。

本工程位于兰州市郊区，根据《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》中规定，地面粗糙类别属于B类。根据兰州市气象资料，基本风压为0.20KN/㎡。

—风压高度变化系数，根据《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》中规定采用1.25。

—基本风压，根据兰州市气象资料，取0.20KN/㎡。

取荷载最大部位（腹板）所对应的其中某一立杆的最底端进行荷载分析计算。其高度为19米，立杆计算时考虑风荷载。

1）单肢立杆轴向力计算：

N=1.2（永久荷载）+0.9x1.4（可变荷载+风荷载）

永久荷载产生的单肢立杆轴向力：

模板产生的轴向力： KN

混凝土产生的轴向力：KN

杆系自重产生的轴向力：

杆系配件产生的轴向力：

可变荷载产生的单肢立杆轴向力：

振捣混凝土产生的轴向力：

施工人员及设备产生的轴向力：

风荷载产生的轴向力：

式中：—模板自重标准值，根据《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》采用0.5KN/㎡

—新浇混凝土（包括钢筋）自重标准值，根据《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》采用25KN/㎡

—振捣混凝土时产生的荷载标准值，根据《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》采用2KN/㎡

—施工人员及设备产生的荷载值，根据《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》采用1KN/㎡

、—单肢立杆纵向及横向间距（m）

V—、段混凝土体积（m³）

N=1.2（永久荷载）+0.9x1.4（可变荷载+风荷载）

=1.2（

=1.2x（0.27+27+1.987+0.21）+0.9x1.4（1.08+0.54+0.076）

=37.497KN

2）风荷载对立杆产生的弯矩

—立杆纵距（m）

—立杆计算长度（m），

3）轴心受压杆件稳定系数的确定

式中：k—计算长度附加系数，其值取1.155。

μ—考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，根据《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》采用1.50。

h—立杆步距。

式中：i—截面回转半径，根据《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》附录B表B采用1.58cm。

查《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》附录C取φ=0.391

式中：β—有效弯矩系数，采,1.0

γ—截面塑性发展系数，钢管截面为1.15

W —立杆截面模量，根据《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》附录B表B采用5.08cm³

A —截面积

f —P235A 钢材抗拉、抗压和抗弯强度设计值，根据《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》附录B表B采用

—欧拉临界力，（E为材料的弹性模量，根据《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》附录B表B采用）

（4）可搭设高度计算

（5）立杆地基承载力计算

式中：—支撑单肢立杆底座面积（㎡）

—地基承载力设计值（Kpa），C20混凝土地基容许承载力为9.6Mpa

根据上式验算，地基满足施工要求。

9、底板部位支架稳定性分析

底板部位支架采用90×90×（横×纵×高）的布距。

本方案采用概率理论为基础的极限状态设计法，故取最不利部位进行分析计算。取某一立杆的最底端进行荷载分析计算。

1）单肢立杆轴向力计算：

永久荷载产生的单肢立杆轴向力：

模板产生的轴向力： KN

混凝土产生的轴向力：KN

杆系自重产生的轴向力：

杆系配件产生的轴向力：

可变荷载产生的单肢立杆轴向力：

振捣混凝土产生的轴向力：

施工人员及设备产生的轴向力：

风荷载产生的轴向力：

N=1.2（永久荷载）+0.9x1.4（可变荷载+风荷载）

=1.2（

=1.2x（0.405+12.56+2.34+0.405）+0.9x1.4（1.62+0.81+0.113）

=22.056KN

2）风荷载对立杆产生的弯矩

3）轴心受压杆件稳定系数的确定

查《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》附录C取φ=0.391

（4）可搭设高度计算

（5）立杆地基承载力计算

10、翼缘板部位支架稳定性分析

由于翼缘板处荷载小于底板处荷载，支架布局相同，故不再计算。

2、荷载计算及支架搭设

由于Ⅱ—Ⅱ截面翼缘板、侧模压力不变，底板荷载等于Ⅰ—Ⅰ截面腹板荷载，在此采用与Ⅰ—Ⅰ截面腹板相同的支架布局（60×90×）及方木的搭设。故不再重复验算，过程及结果见Ⅰ—Ⅰ截面：箱梁腹板下支架模板计算及腹板部位支架稳定性计算。

通过以上计算，确定支架模板布置形式如下：

1、模板采用厚竹胶板。

2、顶底板板下采用90×90×（横×纵×高）的步距，底模下纵横分配梁布置形式为：顶托上采用10×的方木作为纵向分配梁，其上采用10×方木作为横向分配梁（净距20cm）。

3、腹板下采用60×90×（横×纵×高）的步距，底模下纵横分配梁布置形式为：顶托上采用10×的方木作为纵向分配梁，其上采用10×方木作为横向分配梁（净距15cm）。

4、翼缘板下采用90×90×（横×纵×高）的步距，底模下纵横分配梁布置形式为：顶托上采用10×的方木作为纵向分配梁，其上采用10×方木作为横向分配梁（净距20cm）。

5、侧模采用厚竹胶板，竹胶板后采用10×方木作为横向分配梁（净距15cm），后面10×方木作为横向分配梁（净距），用Φ48×钢管斜撑与竖向分配梁上，共3道，每根斜杆与立杆的连接不少与三个扣件。

6、内模采用厚竹胶板，竹胶板后采用5×方木作为横向框架（净距15cm），5×方木后采用10×方木作为纵向分配梁（净距）将框架连成一体。

7、原路面承载力可满足要求，基坑回填部位夯实后浇筑20cm厚C15混凝土垫层。

在牢固的地基弹线、立杆定位→摆放扫地杆→竖立杆并与扫地杆扣紧→装扫地横向水平杆、并与立杆和扫地杆扣紧→装第一步纵向水平杆并与各立杆扣紧→安第一步横向水平杆→安第二步纵向水平杆→安第二步横向水平杆→加设临时斜撑杆，上端与第二步纵向水平杆扣紧→安第三、四步纵向水平杆和横向水平杆→安装二层与柱拉杆→接立杆→加设剪力撑→铺设脚手板，绑扎防护及档脚板、立挂安全网。

七、支架搭设安全技术措施

(1)立杆垂直度偏差不得大于架高的1／200。

(2)立杆接头除在顶层可采用搭接外，其余各接头必须采取对接扣件，对接应符合下要求：

立杆上的对接扣件应交错布置，两相邻立杆接头不应设在同步同跨内，两相邻立杆接头在高度方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1／3，同一步内不允许有二个接头。

(3)脚手架底部必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应用直角扣件固定在距垫铁块表面不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆应用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。

(4) 横向水平杆设于纵向水平杆之下，在立杆内侧，采用直角扣件与立杆扣紧，纵向水平杆长度不宜小于3跨，并不小于6m。

(5)纵向水平杆对接扣件连接、对接应符合以下要求：对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm。并应避免设在纵向水平跨的跨中。

(6)架子四周纵向水平杆的纵向水平高差不超过500mm，同一排纵向水平杆的水平偏差不得大于1／300。

川03g601-砌体结构基础图集(7)横向水平杆两端应采用直角扣件固定在立杆上。

(8)剪刀撑的接头除顶层可以采用搭接外，其余各接头均必须采用对接扣件连接。

(9)剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm。

(10)施工层应满铺脚手板，脚手架外侧设防护栏杆一道和挡脚板一道，栏杆上皮高1.2m，挡脚板高不应小于180mm。栏杆上立挂安全网。

(11)剪刀撑是在脚手架外侧交叉成十字形的双杆互相交叉。并与地面成450～600夹角，以保证把脚手架连成整体，增加脚手架的整体稳定。

(12) 安全网应挂设严密，用铁丝绑扎牢固，不得漏眼绑扎某城市一级公路(投标)施工组织设计，两网连接处应绑在同一杆件上。

八、脚手架的检查和验收

（1）搭设时随施工进度进行交底，在检查验收时随进度分段搭设验收，经验收合格后方能交付使用，并履行交验签字手续入档，脚手架参加验收人员：技术负责人、技术员、架子工、班组长和专职安全员。