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盾构始发井主体结构模板脚手架工程专项方案

盾构始发井的主体结构施工是一项复杂且关键的过程，其中模板脚手架的使用直接关系到工程质量与安全。以下是对该专项方案的简要总结：

1.项目背景：针对具体工程项目的需求，为确保盾构始发井的安全稳定及高效建设，特制定此模板脚手架工程专项施工方案。

2.主要工作内容：

屋面找坡层施工技术交底脚手架设计与选型：选择适应施工现场环境、满足承载力要求的材料。

模板系统安装与拆除：确保模板系统的拼装符合设计图纸要求，并能够快速有效进行拆卸。

施工安全措施：包括设置警示标志、采取防滑防坠落等安全保障措施。

3.施工流程：

依据设计方案，先搭建脚手架作为工作平台；

在脚手架上安装模板系统；

模板安装完成后进行浇筑混凝土作业；

浇筑完毕后拆除模板及脚手架。

4.质量控制措施：

确保所有施工人员熟悉安全操作规程和应急预案；

定期检查脚手架稳定性，确保其在承受力范围内工作；

采用先进工艺和技术提高施工效率与工程质量。

5.风险防范及应急处理：针对可能发生的事故（如高空坠落、物体打击等），预先制定紧急应对预案，并配备必要的救护设施和物资。

通过该专项方案的实施，不仅能够有效保障盾构始发井主体结构建设的质量和安全，还能提高施工效率，确保整个项目顺利推进。

顶纵梁下脚手架采用48×3.5钢管，立杆横向间距为450mm，纵向间距600mm，步距为800mm，用管扣扣牢。

梁侧模板用18mm厚夹板；梁侧竖枋用100mm×100mm木枋，竖枋间距300mm；压杆用[14a，沿梁高间距800mm布置。

q11=300 N/m2 （梁模板）

q12=500 N/m2 （梁模板及小楞）

新浇筑混凝土自重：q2=25000 N/m3

梁钢筋自重：q3=3000 N/m3

振捣混凝土水平面荷载：q4=2000 N/m2

振捣混凝土垂直面荷载：q5=4000 N/m2

q61=0.22γt0β1β2V1/2=0.22×25000×5×1.2×1.15×21/2

q62=25000×2.50=62500N/m2

取二者中较小值：q6=53669N/m2

砼振捣压力：q1＝4kN/m2

q2=53.7=53.7kN/m2

3.3.4.1梁侧模板

振捣混凝土荷载：Q1=q1×1.4=4000×1.4=5600 N/m2

新浇筑混凝土侧压力：Q2= q2×1.2=53700×1.2=64440N/m2

荷载合计Q0=Q1+Q2=5600+64440=70040N/ m2=0.07 N/mm2

以最大截面800mm为代表进行验算，取荷载Q0=0.07N/mm2计算，转换成线荷载为q=Q0×800=0.07×800=56N/mm。

模板内楞竖向间距300㎜，模板所受荷载为:

q=Q0×800=0.07×800=56N/mm

计算简图： q=56N/mm

300 300 300

侧板弯矩（按三跨连续梁计算）：

M中=0.08ql2=0.08×56×3002=403200N. mm

M支=－0.1ql2=－0.1×56×3002=－504000N. mm

取M=504000N.mm

侧板强度σ= M/W=504000/43200=11.7N/mm2＜fm=15.6 N/mm2，满足要求。

ω=0.677q0l4/(100EI)=0.677×56×3004/(100×10000×388800)

=0.79mm＜[ω]=300/250=1.2 mm，满足要求。

3.3.4.2竖枋验算

q=Q0×300=0.07×300=21N/mm

q=21N/mm

竖枋弯矩（按荷载最大一跨计算）：

M=ql2/8=21×8002/8=1680000N. mm

ω=5ql4/(384EI)=5×21×8004/(384×10000×8333333)

=1.34mm＜[ω侧]=800/250=3.2 mm，满足要求。

3.3.4.3压椤(侧墙用[14a)槽钢强度验算

[14a槽钢：A=18.52 cm2，W=31.2×103 mm3 , I=53.2×104mm4，S=13.0mm3，f=205 N/mm2，fv=125N/mm2，E=206×103 N/mm2。

Q= Q0×800×300=0.07×800×300=16800N

侧墙最不利荷载计算简图：

Q=16800N

800

Mmax= l0 =0.333×16800×800=4475520N. mm

σ=M /W =4475520/31200=143.4N/mm2＜fm=205 N/mm2，满足要求。

ω=0.0146Ql3/EI=0.0146×16800×8003/(206000×532000)=1.15mm＜[ω]=800/250=3.2mm，满足要求。

3.3.4.4钢管侧向稳定验算

钢管侧向支撑采用ф48×3.5㎜的钢管，面积A=489mm2，惯性矩I=12.19×104mm4，截面模量W=5.08×103mm3,回转半径i=15.8mm，E=206×103 N/mm2，f=205N/mm2。侧向支撑间距300mm(里程方向)×800mm（高程方向）。

每根侧向钢管所承受的轴心荷载设计值为：

N=Q0×300×800=0.07×300×800=16800N

l0=h+2a＝800+2*350=1500

λ=l0/i=1500/15.8=95

查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 130－2001)附录C得，

N/φA=17952/(0.606×489)＝56.7<205N/mm2,满足要求。

3.3.4.5梁底模板计算

顶纵梁模板承受的荷载详见下表：

梁高度为2.5米，宽度为0.9米，以最大截面900mm的板进行计算，施工荷载为89.96×0.9＝67.47N/mm。

q底=80.96N/mm

250 250 250

只验算顶纵梁底模板强度

底模弯矩（按三跨连续梁计算）：

查《建筑结构静力计算手册》，得三跨连续梁的公式、系数：

M=0.08ql2=0.08×80.96×2502=404800N. mm

M=0.1q底2=0.1×80.96×2502=506000N. mm

取M=506000N. mm，W=1/6bh2＝1/6×900×18×18＝48600

底模强度σ=M/W=506000/48600=10.4N/ mm2＜fm=15.6 N/mm2，满足要求。

q0=Q1+Q2+Q3=（360+75000+9000）×0.9=75924N/m=75.92N/mm

I=1/12bh3＝1/12×900×18×18×18＝437400

ω=0.677q0l4/(100EI)=0.677×80.96×2504/(100×10000×437400)

=0.49mm＜[ω]=250/250=1 mm，满足要求。

3.3.4.6梁底横枋

顶纵梁底每根横枋所承受的线荷载为80.96×0.25＝20.24N/mm。

梁底枋木按照均布荷载作用的简支梁计算，计算简图如下：

q底=20.24N/mm

600 600 600

Mmax=ql2/10=20.24×6002/10=728640N. mm

ω=0.677ql4/(100EI)=0.677×20.24×6004/ (100×10000×8333333)

=0.21mm＜[ω]=450/250=3.6 mm，满足要求。

由横枋的支座反力传给纵枋：P=20.24×0.5=10.12kN

纵枋（100mm×100mm）fm=15.6 N/mm2。

纵枋弯矩按最不利情况考虑。

P=10120N

250 250

500

ω=0.0355Ql3/EI=0.0355×10120×5003/(10000×8333333)=0.54mm＜[ω]=500/250=2mm，满足要求。

3.3.4.8梁底立杆稳定性验算(只验算顶纵梁)

梁底模板支撑采用ф48×3.5㎜的钢管，面积A=489mm2，惯性矩I=12.19×104mm4，截面模量W=5.08×103mm3,回转半径i=15.8mm，E=206×103 N/mm2，f=205N/mm2。立杆纵横间距600mm×500mm。

每根立杆所承受的轴心荷载为：

N=q×600×500=0.08996×600×500=26988N

l0=h+2a=800+2*350=1500

家庭别墅监控系统设计方案λ=l0/i=1500/15.8=95

查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 130－2001)附录C得，

N/φA=26988/(0.626×489)＝88.16<205N/mm2,满足要求。

3.3.5结构柱模板计算

城市轨道交通建筑安装工程费用标准编制规则3.3.5.1墙模板对撑支撑体系

取最大柱截面为800×1200mm，最大计算高度取5.88m。