扣件式钢管脚手架安全技术规范资源下载

扣件式钢管脚手架安全技术规范是建筑施工领域中一项重要的安全标准，旨在确保脚手架的设计、搭设、使用和拆除过程符合安全性与可靠性要求。该规范详细规定了扣件式钢管脚手架的材料选择、结构设计、施工工艺及安全管理措施，为施工现场提供科学指导。

一、适用范围该规范适用于工业与民用建筑工程中使用的扣件式钢管脚手架，包括落地式、悬挑式、满堂支撑架等多种类型。它不仅涵盖了普通脚手架，还涉及特殊环境下的脚手架（如高大模板支撑体系）的设计与施工。

二、主要技术要点1.材料要求：钢管应选用符合国家标准的优质钢材，其直径、壁厚及力学性能需满足规范要求；扣件必须具备足够的强度和刚度，并经过防锈处理。2.结构设计：脚手架的设计需考虑荷载分布、风荷载影响以及地基承载力等因素，确保整体稳定性。规范对步距、跨距、连墙件布置等参数进行了明确规定。3.搭设与拆除：脚手架的搭设应按照设计方案进行，遵循“自下而上”的原则，逐层搭设并及时设置连墙件以增强稳定性；拆除时则需从上至下逐步进行，严禁上下同时作业。4.安全防护：脚手架外围应设置密目式安全网，操作平台需铺设完整脚手板，并加装防护栏杆和挡脚板，防止高空坠物或人员跌落。5.验收与检查：脚手架搭设完成后必须经过严格验收，确认合格后方可投入使用；在使用过程中还需定期检查，发现问题及时整改。

三、安全管理施工单位应建立健全的安全管理体系，明确责任分工。施工前应对工人进行专项培训，确保其掌握正确的搭设方法和安全操作规程。此外，还需编制详细的施工方案，并经审批通过后严格执行。

四、意义扣件式钢管脚手架安全技术规范的实施，有效降低了脚手架坍塌事故的发生概率，保障了施工人员的生命安全和工程进度。同时，通过对脚手架的标准化管理，提高了资源利用率施工电梯运行施工方案，减少了浪费，促进了绿色施工理念的落实。

总之，扣件式钢管脚手架安全技术规范是建筑行业不可或缺的技术依据，对于提升施工现场的安全管理水平具有重要意义。

式进行设计。可只进行下列设计计算： 1)纵向、横向水平杆等受弯构件的强度和连接扣件的抗滑承载力计算； 2)立杆的稳定性计算； 3)连墙件的强度、稳定性和连接强度的计算； 4)立杆地基承载力计算。

5.1.3脚手架中的受弯构件，尚应根据正常使用极限状态的要求验算变形。 验算构件变形时，应采用荷载短期效应组合的设计值。 5.1.4当纵向或横向水平杆的轴线对立杆轴线的偏心距不大于55mm时，立杆稳定 性计算中可不考虑此偏心距的影响。 5.1.550m以下的常用开式单、双排脚手架，当采用本规范第6.1.1条规定的构造 尺寸，且符合本规范表5.1.7注、第6章构造规定时，其相应杆件可不再进行设计计 算。但连墙件、立杆地基承载力等仍应根据实际荷载进行设计计算。 5.1.6钢材的强度设计值与弹性模量应按表5.1.6采用

钢材的强度设计值与弹性模量（N/mm）

5.1.7扣件、底座的承载力设计值应按表5.1.7采用。

扣件、底座的承载力设计值（kN）

注：扣件螺栓拧紧扭力矩值不应小于40N·m，且不应大于65N·m

5.1.8受弯构件的挠度不应超过表5.1.8中规定的容许值。

1.8 受弯构件的挠度不应超过表5.1.8中规定的容许值。

5.1.9受压、受拉构件的长细比不应超过表5.1.9中规定的容许值。

5.1.9受压、受拉构件的长细比不应超过表5.1.9中规定的容许值。

受压、受拉构件的容许长细比

注：计算入时，立杆的计算长度按本规范(5.3.3)式计算但k值取1.00，本表中其它杆 长度1.按1。=u1=1.271计算。

度1.按1.=μ1=1.271

纵向、横向水平杆的抗弯强度应按下式

纵向水平杆、横向水平杆计算

式中M一弯矩设计值，应按本规范第5.2.2条的规定计算； W一截面模量，应按本规范附录B表B采用； f一钢材的抗弯强度设计值，应按本规范表5.1.6采用， 5.2.2纵向、横向水平杆弯矩设计值，应按下式计算：

式中1 MGk一脚手板自重标准值产生的弯矩； Mok一施工荷载标准值产生的弯矩。 5.2.3纵向、横向水平杆的挠度应符合下式规

M =1.2M ck +1.4>Mok

式中0一挠度； [u]一容许挠度，应按本规范表5.1.8采用。 5.2.4计算纵向、横向水平杆的内力与挠度时，纵向水平杆宜按三跨连续梁计算， 计算跨度取纵距1a；横向水平杆宜按简支梁计算，计算跨度1。可按图5.2.4采用；双 排脚手架的横向水平杆的构造外伸长度a=500时，其计算外伸长度ai可取300mm。

图5.2.4横向水平杆计算跨度

图5.2.4横向水平杆计算跨度

1一横向水平杆；2一纵向水平杆；3一立杆

2.5 纵向或横向水平杆与立杆连接时，其扣件的抗滑承载力应符合下式规定

式中1 R一纵向、横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； R一扣件抗滑承载力设计值，应按本规范表5.1.7采用

5.3.1立杆的稳定性应按下列公式计算

N Mw ≤ QA W

当入>250时，= 7320 22 L0 入一长细比，= ； i 一计算长度，应按本规范第5.3.3条的规定计算：

i一截面回转半径，应按本规范附录B表B采用： A一立杆的截面面积，应按本规范附录B表B采用； Mw一计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，可按本规范(5.3.4)式计算； f一钢材的抗压强度设计值，应按本规范表516采用。 计算立杆段的轴向力设计值N，应按下列公式计算： 组合风荷载时

5.3.2计算立杆段的轴向力设计值N，

N =1.2(NGuk + Ng2k) + 1.4≥ Nok =1.2(N Glk + NG2k ) + 0.85 × 1.4> N

N = 1.2(NGik + NG2k ) + 1.4> Nok

N = 1.2(NGik + NG2k) + 0.85 × 1.4> Nok

式中NGik一脚手架结构自重标准值产生的轴向力; NG2k一构配件自重标准值产生的轴向力； ∑Nok一施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆可按一纵距(跨)内施 工荷载总和的1/2取值。 533立杆计算长度1应按下式计算：

式中k一计算长度附加系数，其值取1.155； Ⅱ一考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，应按表5.3.3采用： h一立杆步距。

5.3.4由风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw，可按下式计

3.4 由风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw，可按下式计算：

0.85×1.4∞klh² Mw=0.85×1.4Mwk

5.3.5立杆稳定性计算部位的确定应符合下列规定：

当脚手架搭设尺寸采用相同的步距、立杆纵距、立杆横距和连墙件间距时 计算底层立杆段；

式中 Hs一按稳定计算的搭设高度： gk一每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)，可按本规范附录

式调整且不宜超过50m

H Hs 1+0.001H

[H]一脚手架搭设高度限值(m 3.8 2 高度超过50m的脚手架，可采用双管立杆、分段悬挑或分段卸荷等有效措放 须另行专门设计。

5.4.1连墙件的强度、稳定性和连接强度应按现行国家标准《冷弯薄壁型钢结构技 术规范》（GBJ18)、《钢结构设计规范》（GBJ17)、《混凝土结构设计规范》（GBJ10) 等的规定计算。 1连墙件的轴向力设计值应按下式计算：

中N一连墙件轴向力设计值(kN); Niw一风荷载产生的连墙件轴向力设计值，应按本规范第5.4.2条的规定计算 N。一连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)，单排架取3，双排 T

取5。 2扣件连墙件的连接扣件应按本规范5.2.5条的规定验算抗滑承载力。 3螺栓、焊接连墙件与预埋件的设计承载力应大于扣件抗滑承载力设计值Rcd 5.4.2由风荷载产生的连墙件的轴向力设计值，应按下式计算：

式中Aw一每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧面的迎风面积。 5.5立杆地基承载力计算

5.5.1 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

N =1.4 · 0 · A

式中p一立杆基础底面的平均压力，p= N A N一上部结构传至基础顶面的轴向力设计值； A一基础底面面积； fg一地基承载力设计值，应按本规范公式5.5.2计算。 5.5.2地基承载力设计值应按下式计算：

式中kc一脚手架地基承载力调整系数，应按本规范第5.5.3条的规定采用； fgk一地基承载力标准值，应按现行国家标准《建筑地基基础设计规范》(GBJ7） 附录五的规定采用。 5.5.3地基承载力调整系数kc，对碎石土、砂土、回填土应取0.4；对粘土应取0.5； 对岩石、混凝土应取1.0。 5.5.4对搭设在楼面上的脚手架，应对楼面承载力进行验算。

N =1.2≥Ngk +1.4≥Nok N =1.2≥NGk + 0.85 ×1.4≥Nok

承德市普宁寺保护修缮工程施工组织设计N =1.2> NGk +1.4>No

N =1.2>NGk + 0.85 ×1.4>Nok

式中Nck一模板及支架自重、新浇混凝土自重与钢筋自重标准值产生的轴向力总 和； ∑Nok一施工人员及施工设备荷载标准值、振捣混凝土时产生的荷载标准值产 生的轴向力总和。 2模板支架立杆的计算长度1，应按下式计算：

L = h + 2α

式中h一支架立杆的步距； a一模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度。 5.6.3模板支架立杆的压缩变形值与在自重和风荷载作用下的抗倾覆计算，应符合 现行国家标准《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204)的有关规定。

6 构造要求 6.1 常用脚手架设计尺寸

常用散开式双排脚手架的设计尺寸（m）

注：1.表中所示2+2+4×0.35(kN/m）水性涂料涂饰技术交底，包括