GB／T 51390-2019 标准规范下载简介

GB／T 51390-2019 核电厂混凝土结构技术标准（完整正版、清晰无水印）简介：

GB/T 51390-2019《核电厂混凝土结构技术标准》是中国国家标准化管理委员会发布的关于核电厂混凝土结构设计、施工及验收的技术规范。这个标准的出台，旨在保证核电厂混凝土结构的安全、可靠和耐久性，以防止因结构问题引发的核事故，保障核能的和平利用和公众安全。

这个标准覆盖了核电厂混凝土结构从设计到施工再到验收的全过程，包括混凝土材料的选择、结构设计、施工工艺、质量控制、检验与测试、老化管理等多个方面。在设计方面，标准强调了结构的抗震、抗裂、抗渗等性能；在施工方面，规定了严格的工艺要求和质量控制措施；在验收阶段，制定了详尽的检验标准和方法。

该标准的完整版通常包含详细的技术指标、设计指南、施工流程、检验要求等，以确保核电厂混凝土结构的每一个环节都符合国家安全标准。由于涉及国家核能安全，此类标准一般不会公开提供完整正版、清晰无水印的电子版本，通常只能通过官方渠道或有资质的机构获取。

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GB／T 51390-2019 核电厂混凝土结构技术标准（完整正版、清晰无水印）部分内容预览：

1基本风压W。应按下式计

W.=V?/1600

式中：V。一一百年一遇的3s平均最大风速（距地面以上10m高度 处阵风）。 2风荷载标准值W应按下式计算：

JT∕T 1062-2016 桥梁减隔震装置通用技术条件式中：us 风荷载体型系数； βz一高度处的风振系数。 s、μβ按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009 取值。

5.2.13设计基准龙卷风荷载W.应行

1确定龙卷风参数时，龙卷风的分级遵循现行核安全导则的 规定，设计基准龙卷风等级根据厂址条件确定； 2龙卷风效应包括：风压荷载Ww、压差荷载W。、龙卷风引 起的飞射物荷载Wm，龙卷风效应取值可按现行行业标准《核电 安全相关土建结构抗龙卷风设计规定》NB/T20360确定。

暴露在飞射物范围内的厂房结构应考虑飞射物作用，P 射物产生的撞击荷载包括反应堆厂房中由控制棒或阀门部 出引起的荷载、乏燃料罐坠落引起的荷载等。

5.2.16外部飞射物引起的荷载A3应根据厂址调查确定， 切资料，可按现行行业标准《核电厂厂房设计荷载规范》 20105确定。

5.2.18 由施加预应力产生的何载下，其值根据预应力筋的张拉 控制应力及预应力损失计算确定

5.3承载能力极限状态的荷载组合

安全亮亮体承载能力极限状态的何载组合 5.3.1安全壳壳体按承载能力极限状态下的效应设计值S.应根 据下列荷载组合确定： 1施加预应力前：

2正常运行加严重环境：

D+1.3L+F+G+T。+1.5W+R。+P

1.4D+1.7L+1.7W

3正常运行加极端环境：

3正常运行加极端环境：

6异常运行加极端环境： D+L十F+G+P+T.+E2十R.+R 7异常运行加内部飞射物：

正常运行加外部飞射物

D十L十F+G+T。十E2十R。十P D+L+F+G+T。+W.+R。+P

D十L+F+G+1.5P.+T.+R D+L+F+G+P.+T.+1.25R

D+L+F+1.25G+1.25P,+T,+R

+L+F+G+P,+T,+R,+A

+L+F+G+T.+R.+P.+A2 D+L+F+G+T+R.+P+A

注：当需要确定安全壳与其相邻或相接的管线和设备可能的相互影响时，应考虑 安全壳的位移，安全壳壳体位移计算时，第5.3.1条及第11.3.1条所示的荷载 效应组合中的所有荷载效应分项系数均取为1.0。 5.3.2本标准第5.3.1条所列各种荷载效应组合中的任何一种 荷载足以减小其他荷载的效应时，若该荷载经常出现或与其他荷 载同时发生，则该荷载效应的荷载分项系数应取0.9，否则取0。 5.3.3本标准第5.3.1条组合中，除非经时程分析确认可取较低 的值外，Pa、T.、R、R.应取最大效应值。

注：当需要确定安全壳与其相邻或相接的管线和设备可能的相互影响时，应考虑 安全壳的位移，安全壳壳体位移计算时，第5.3.1条及第11.3.1条所示的荷载 效应组合中的所有荷载效应分项系数均取为1.0。

应根据下列荷载组合确定

1.4D+1.7L+1.4F+1.7(G+R.+P）

1.4D+1.7L+1.4F+1.7(G+R。+P)

1.05D+1.3L十1.05F十1.05T。十1.3(G+R。十P）

3正常运行加严重环境：

D+1.3L+F+G+T。+1.5E,+R。+P

4正常运行加极端环境：

D+L+F+G+1.5Pa+Ta+R D+L+F+G+P.+T.+1.25R D+L+F+1.25G+1.25P.+T,+R

7异常运行加极端环境：

8正常运行加外部飞射物

D+L+F+G+T。+E2+R。+P D+L+F+G+T。+W.+R。+P

O+L+F+G+T。+E+H D+L+F+G+T.+W+H

D+L+F+G+P.+T +E,

D+L+F+G+T+R.+P+A 0+L+F+G+T。+R.+P.+A3

+L+F+G+T。+R。+P,+A

D+L+F+G+T。+R。+P+A3

5.3.5本标准第5.3.4条所列各种荷载效应组合中的任何一种 荷载足以减小其他荷载的效应时，若该荷载经常出现或与其他荷

荷载足以减小其他荷载的效应时，若该荷载经常出现或与其他荷

载同时发生，则该荷载效应的荷载分项系数应取0.9，否则取0。 5.3.6本标准第5.3.4条组合中，除非经时程分析确认可取较低 的值外，Pa、Ta、Ra、R应取最大效应值。 Ⅲ其他核安全相关混凝土结构承载能力极限状态的荷载组合 5.3.7核安全相关混凝土结构按承载能力极限状态下的效应设 计值S.应根据下列荷载组合确定： 1正堂运行

正常运行加严重环境：

5异常运行加严重环境

6异常运行加极端环境：

正常运行加内部飞射物：

1.4D+1.7L+1.7R。 1.05D+1.3L+1.05T。+1.3R。

D+L+T.+R.+E D+L+T.+R.+W

D+L+T+R.+P+R+E

D+L+T.+R.+A

D+L+T。+R。+A2 D+L+T。+R。十A3

应考虑附加的荷载效应组合，用该项极端环境荷载效应代替式（5.3. W.

5.3.8本标准第5.3.7条所列各种荷载效应组合中自

荷载足以减小其他荷载的效应时，若该荷载经常出现或与其他荷 载同时发生，则该荷载效应的荷载分项系数应取0.9，否则取0。

5.4正常使用极限状态的荷载组合

5.4.1安全壳筏形基础正常使用极限状态的荷载组合，应根据正 常使用极限状态的要求验算正常运行工况下的变形，按本标准第 5.3.4条中各种荷载效应组合进行计算，此时荷载效应分项系数 均取1。

5.4.2其他核安全相关混凝土结构正常使用极限状

合，应根据正常使用极限状态的要求验算正常运行工况下的 按本标准第5.3.7条中各种荷载效应组合进行计算，此时 应分项系数均取1。

5.4.3其他核安全相关混凝土结构正常使用极限状态

按正常使用极限状态的要求进行受力裂缝验算时的效应设 S，应根据下列荷载组合确定：

结构整体稳定性验算的荷载

5.5.1混凝土结构应根据功能要求按式（3.3.2）进行抗滑、抗倾

5.5.1混凝主结构应根据功能要求按式（3.3.2）进行抗滑、抗倾 覆和抗浮整体稳定性验算。

D+L+W D+L+E D+L+W. D+L+E,

宜按构件受力组合不利的原则采用。体型复杂时，应考虑风向角

6.2.1结构整体分析时，宜采用空间有限元模型，并考虑结构单

6.2.1结构整体分析时，宜采用空间有限元模型，并考虑结构单 元的弯曲，轴向剪切扭转等变形对结构组合内力的影响

1墙、板、基础、壳等二维构件的中轴面宜取截面中心线组成 的平面或者曲面，梁、柱、杆等一维构件宜取截面儿何中心的连线； 2梁、柱等杆件的计算跨度或计算高度可按其两端支承长度 的中心距或净距确定，并应根据支承点的连接刚度或支承点反力 位置加以修正； 3梁、柱等杆件间连接部分的刚度远大于杆件中间截面的冈 度时，在计算模型中可作为刚域处理。 6.2.3当地基条件对结构的内力和变形有显著影响时，结构分析

6.3.1结构的弹性分析方法可用于正常使用极限状态和承载能

6.3.1结构的弹性分析方法可用于正常使用极限状态和承载能 力极限状态作用效应的分析

6.3.2 结构构件的刚度可以按下列原则确定： 1 混凝土的弹性模量应按本标准第4.1.1条确定； 截面惯性矩可按匀质的混凝土全截面计算： 3 端部加腋的杆件应考虑其截面变化对刚度的影响： 4 对于构件的截面刚度，宜考虑混凝土开裂、徐变等因素的 影响； 5构件刚度假定应在单一工况的结构分析中保持一致。

6.3.3结构分析时，二阶效应若显著增大作用效应时

混凝土结构在轴向荷载作用下的二阶效应可采用有限元分析

方法计算，并应考虑混凝土构件开裂对构件刚度的影响，也可采用 现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010中规定的简化方 法计算。

6.4塑性内力重分布分析

DB37∕T 4329-2021 人民防空工程绿色施工导则5.4.1结构的塑性内力重分布分析方法可用于承载能力极限状

5.4.3结构或构件用塑性内力重分布方法设计时，最天裂

对于直接承受动力荷载的构件，处于冻融环境、氯化物王 化学腐蚀环境中的结构，以及要求不出现裂缝的结构，不应采 虑塑性内力重分布的分析方法

6.4.4钢筋混凝土梁、板支座或节点边缘截面可进行负弯矩调 幅，调幅后的梁端截面相对受压区高度不应超过0.35，且不宜小 于0.10。 应先对重力荷载作用下梁端弯矩进行调幅，再与水平荷载产 生的梁端弯矩进行组合；梁截面设计时，跨中截面正弯矩设计值不

6.4.4钢筋混凝土梁、板支座或节点边缘截面可进行负弯

应先对重力荷载作用下梁端弯矩进行调幅，再与水平伺 生的梁端弯矩进行组合；梁截面设计时，跨中截面正弯矩设计 应小手重力荷载作用下按简支梁计算跨中弯矩设计值的50

6.5.1结构的弹塑性分析方法可用于特殊部位的承载能力极限 状态作用效应的分析GB∕T 26743-2011 结构工程用纤维增强复合材料筋，也可用于超设计基准范畴的分析评估中。 6.5.2当采用弹塑性分析方法对结构整体或局部进行验算时，宜 遵循下列原则： 1预先设定结构的几何尺寸边界条件、材料性能和配筋等：

2材料的性能指标宜通过试验分析确定，并宜取平 可按现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的要 3考虑结构几何非线性的不利影响