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碧桂园·蜜柚一标段悬挑脚手架施工方案(2)(1)（45P）.doc

根据提供的文档《碧桂园·蜜柚一标段悬挑脚手架施工方案》，以下是对其内容的简要概述：

该施工方案详细描述了碧桂园·蜜柚项目一标段中悬挑脚手架的设计与施工方法。主要内容包括但不限于以下几个方面：

悬挑脚手架的结构设计施工过程中必须填写范例，确保其承载能力和稳定性；

施工前的安全检查和准备工作；

脚手架搭建的具体步骤及注意事项；

使用材料的选择标准及其质量控制措施；

安全防护措施与应急预案。

文档旨在为施工团队提供全面的技术指导，以确保悬挑脚手架的施工质量和安全性。

安全防护救护：王胜强 刘群清 韩友元 彭声

编制职业健康安全管理应急预案，并根据不同施工阶段的施工特点，在施工组织设计和施工方案中编制职业健康安全管理章节，说明各施工阶段应注意的安全工作内容以及采取的相应措施，并按照方案实施。

（1）铁锹10把、手电筒20把、安全带20幅、安全帽若干个、口罩100个、撬棍、气割工具、消防器材、小型金属切割机、电工常用工具等；

卫生防护用品和救援设施：消毒药品、急救物品（创可贴、绷带、无菌敷料、仁丹等）及各种常用小夹板、担架、止血袋、氧气袋等，担架1付；

2、应急响应的信息资源

2.1、项目经理部应急信息资源：

中国人民解放军第一六一医院：武汉市江岸区黄浦路68号

(1)说明伤情（病情、火情、案情）和已经采取了什么措施，好让救护人员先作好准备；

（2）讲清楚伤者在什么地方；

2.3、其他应急设备和设施

由于光线和照明情况不好，在应急处理时配备有应急照明，如电筒、可充电灯等。在事故发生现场上应急处理时有用于危险区域隔离的警戒带、安全禁止、警告、指令、提示等标牌，以防止围观人员和其他闲杂人等进入事故现场造成混乱，导致现场施救困难和其他事故的发生。

3.10、事故发生后应立即停止施工，关闭机械，以免二次伤害。

附件一：型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书

承载能力极限状态

q=1.2×(0.033+Gkjb×la/(n+1))+1.4×Gk×la/(n+1)=1.2×(0.033+0.1×1.5/(2+1))+1.4×3×1.5/(2+1)=2.2kN/m

正常使用极限状态

q'=(0.033+Gkjb×la/(n+1))+Gk×la/(n+1)=(0.033+0.1×1.5/(2+1))+3×1.5/(2+1)=1.58kN/m

计算简图如下：

Mmax=max[qlb2/8，qa12/2]=max[2.2×0.82/8，2.2×0.12/2]=0.18kN·m

σ=Mmax/W=0.18×106/4490=39.2N/mm2≤[f]=205N/mm2

νmax=max[5q'lb4/(384EI)，q'a14/(8EI)]=max[5×1.58×8004/(384×206000×107800)，1.58×1004/(8×206000×107800)]=0.38mm

νmax＝0.38mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[800/150，10]＝5.33mm

承载能力极限状态

Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=2.2×(0.8+0.1)2/(2×0.8)=1.11kN

正常使用极限状态

Rmax'=q'(lb+a1)2/(2lb)=1.58×(0.8+0.1)2/(2×0.8)=0.8kN

承载能力极限状态

由上节可知F1=Rmax=1.11kN

q=1.2×0.033=0.04kN/m

正常使用极限状态

由上节可知F1'=Rmax'=0.8kN

q'=0.033kN/m

计算简图如下：

弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.45×106/4490=100.39N/mm2≤[f]=205N/mm2

计算简图如下：

变形图(mm)

νmax＝2.354mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm

承载能力极限状态

Rmax=2.58kN

五、扣件抗滑承载力验算

扣件抗滑承载力验算：

横向水平杆：Rmax=1.11kN≤Rc=1×8=8kN

纵向水平杆：Rmax=2.58kN≤Rc=1×8=8kN

1、立杆承受的结构自重标准值NG1k

单外立杆：NG1k=(gk+(lb+a1)×n/2×0.033/h)×H=(0.12+(0.8+0.1)×2/2×0.033/1.8)×110.1=15.05kN

单内立杆：NG1k=15.051kN

2、脚手板的自重标准值NG2k1

单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×(lb+a1)×Gkjb×1/2/2=(110.1/1.8+1)×1.5×(0.8+0.1)×0.1×1/2/2=2.12kN

单内立杆：NG2k1=2.12kN

3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2

单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(110.1/1.8+1)×1.5×0.17×1/2=7.93kN

4、围护材料的自重标准值NG2k3

单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×110.1=1.65kN

构配件自重标准值NG2k总计

单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.85+6.97+1.45=11.7kN

单内立杆：NG2k=NG2k1=2.12kN

立杆施工活荷载计算

外立杆：NQ1k=la×(lb+a1)×(njj×Gkjj)/2=1.5×(0.8+0.1)×(1×3)/2=2.03kN

内立杆：NQ1k=2.03kN

组合风荷载作用下单立杆轴向力：

单外立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(13.21+10.27)+ 0.9×1.4×2.03=34.66kN

单内立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(13.21+1.85)+ 0.9×1.4×2.03=23.16kN

第1次卸荷验算

α1=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/200)=86.19°

α2=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/1100)=69.86°

钢丝绳竖向分力，不均匀系数KX取1.5

P1=Kf×KX×N×hj(n+1)/H×HL/la=0.8×1.5×20.62×16.2/110.1×1.5/1.5=3.64kN

P2=Kf×KX×N×hj(n+1)/H×HL/la=0.8×1.5×30.72×16.2/110.1×1.5/1.5=5.42kN

钢丝绳轴向拉力

T1=P1/sinα1=3.64/sin86.19°=3.65kN

T2=P2/sinα2=5.42/sin69.86°=5.43kN

卸荷钢丝绳的最大轴向拉力[Fg]=max[T1，T2]=5.43kN

绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×7.19/(2×15.19)=1个≤[n]=4个

花篮螺栓验算：σ=[Fg]×103/(π×de2/4)=7.19×103/(π×122/4)=63.59N/mm2≤[ft]=170N/mm2

Pg=k×[Fg]/α=9×7.19/0.85=76.14kN

钢丝绳最小直径dmin=(Pg/0.5)1/2=(76.14/0.5)1/2=12.34mm

吊环最小直径dmin=(4A/π)1/2=(4×[Fg]/([f]π))1/2=4×7.19×103/(65π))1/2=12mm

注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2

第1次卸荷钢丝绳最小直径12.34mm，必须拉紧至7.19kN，吊环最小直径为12mm。

第2次卸荷钢丝绳最小直径12.34mm，必须拉紧至7.19kN，吊环最小直径为12mm。

第3次卸荷钢丝绳最小直径12.34mm，必须拉紧至7.19kN，吊环最小直径为12mm。

第4次卸荷钢丝绳最小直径12.34mm，必须拉紧至7.19kN，吊环最小直径为12mm。

第5次卸荷钢丝绳最小直径8.73mm，必须拉紧至3.6kN，吊环最小直径为9mm。

1、立杆长细比验算

立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m

长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.81≤210

04隐患整改通知书 轴心受压构件的稳定系数计算：

立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.12m

长细比λ=l0/i=3.12×103/15.9=196.13

查《规范》表A得，φ=0.188

滑轨缆车泵房cad图纸 2、立杆稳定性验算

不组合风荷载作用